管片选型与盾构姿态控制.pptx
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管片选型与盾构姿态控制.pptx
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,盾构施工关键技术讲座之四,管片选型与盾构姿态控制,讲座人:
张厚美广州市盾建地下工程有限公司201-2,管片选型与盾构姿态控制,本节主要内容:
管片的拟合计算如何进行管片选型管片下井与拼装盾构机姿态测量及控制,广州盾建,2,预备知识衬砌环类型,为了满足盾构隧道在曲线上偏转及蛇行纠偏的需要,应设计楔形衬砌环。
目前国际上通常采用的衬砌环组合类型有三种。
A、直线衬砌环与楔形衬砌环的组合采用楔形衬砌环与直线衬砌环的选及组合进行线路拟括转弯、右转弯楔形衬砌环及直线衬o于采用的衬砌环类型不全确定性,所以给管片供应带来一定难。
16:
38,3,广州盾建,B,用型管,目前欧洲较为流行通用管片。
它只采用一种类型的楔形衬砌环,管片衬砌环是可以360旋转。
国内深圳地铁首次采用通用管片。
由于它只需一种管片类型可降低管模成本,但是通用管片拼装难度较高,需要有经验的盾构机操作人员。
16:
38,4,广州盾建,C,、楔形衬砌环之间相互组,这种管片组合形式,国内在南京地铁施工中首次使用。
根据线路偏转方向及施工纠偏的需要,设计左转弯、右转弯楔形衬砌环,在直线段通过左转弯和右转弯衬砌环一一对应组合形成直线。
设计时根据线路条件进行全线衬砌环的排列,以使隧道设计拟合误差控制在允许范围之。
盾构推进时依据排列图及当前施工差,确定下一环衬砌类型。
16:
38,5,广州盾建,常见管片结构,管片几何尺寸:
管片内径:
5400mm管片外径:
6000mm,300mm,衬砌环厚度,管片宽度:
1500mm转弯环楔形量:
38mm管片环分块:
5+1组合管片排列:
错缝拼装,16:
38,7,广州盾建,转弯环管片结构图,16:
38,8,广州盾建,管片三维图,16:
3816:
38广州市盾建地下工程广州市盾建地下工程99有限公司有限公司,片选型与盾构姿态控,掘进的姿态控制和管片选型毫无疑问是盾构操作手需要掌握的主要技术问题!
认为掘进控制和管片选型是互不相干的两个内容,只要严格安照DTA掘进,管片选型能满足线路要求就可以了,是一种错误的认识!
实际上盾构机纠偏要从掘进控制和管片选型两,个方面入手。
DTA:
隧道设计轴线,什么是DTA?
(TunnelDesignAxis),16:
38,10,广州盾建,4.1片的拟合计,一定的标准环和一定的转弯环(楔形环)按照一定的数量、顺序和旋转方向排列能够拟合出不同半径的曲线隧道,这种管片排列的计算叫做管片对隧道的拟合计算(管片排版)。
理论上可以进行全线路管片排然后制定准确管片需求计划,预先确定每环管片拼装点位。
一个点可以装下一部百科全书吗看看神奇的百科全书编码!
16:
38,11,广州盾建,个点装下一科全,先把每个字母、数字、符号,都用一个数来代表,用零来隔开它们。
例如cat一词就编为301022。
然后就能把百科全书的全部内容转变为一个庞大的数字。
再在数字前面加一个小数点,就使它变成了一个十进制的分数例如0.301022然后在一根小金属棒上找到了一个点,这个点将,进制分数值。
根据编码的规定,百科全书内容就破译出来。
16:
38,12,广州盾建,1,曲线段超前量计算公,圆曲线上每掘进一环曲线内外侧油缸行程差的计算比较简单,其计算公式为:
B(Rd)B(Rd),RRR,22Bd(mm),油缸行程差,mm;R曲线半径,mB管片宽度mmd推进千斤顶油缸安装直径,m;,16:
38,13,广州盾建,线路半径R,内侧直径,(Rd)2,外侧直径,2,(Rd),16:
38,14,广州盾建,盾尾间隙示意图,16:
38,15,广州盾建,2,和曲线段超前量计,么是缓和曲缓和曲线的种类很多,地铁隧道沿用了我国铁路广泛使用的放射螺旋线作为缓和曲线的线形它的线形公式为:
l5l3,xly,40C6C,l:
缓和曲线上任一点到直缓点的长度;C:
缓和曲线长度l0与圆曲线半径的乘积。
16:
38,16,广州盾建,什么是缓和曲线?
为缓和车辆转弯时的离心力,使其顺适、自然、和谐、均匀、舒适地完成转向行驶,需在直线与圆曲线间或是半径不同的两个圆曲线之间设置缓和曲线。
缓和曲线的半径是不断变化的,即曲率从零渐变到某一定值,符合车辆行驶的自然轨迹。
缓和曲线形式多样,如回旋曲线、三次抛物线、双纽线、放射螺旋线。
其中,回旋曲线应用广泛,现代高等级公路上普遍采用回旋曲线。
16:
38,17,广州盾建,线路要素示意图,外矢距E,切线长T,切线长T,圆缓,(YH),曲中,(QZ),缓圆(HY),直圆(ZY),缓和曲线长L,/2,缓直(HZ),半径(R),直缓(ZH),中心角,16:
3816:
38广州盾建广州盾建1818,由这个公式可以计算出整个缓和曲线段油缸行程,差的总和:
dl,2R,0,l0缓和曲线长度,m;d油缸安装直径,mR线路曲线半径,m。
DTA上竖曲线油缸行程差的计算与平面上圆曲油缸行程差的计算原理是相同的,但竖曲线的曲线半径都比较大,对油缸行程的影响也非常的小,甚至可以不必考虑。
16:
38,19,广州盾建,3,弯环数量计,知道曲线段油缸行程差的总和后就可以计算转弯,环所需数量:
N,其中:
N转弯环数量,管片楔形量,mm我司管片楔形38mm)。
例如,某段缓和曲线段长度为65m,圆曲线半径为400m其油缸行程差的总和为463mm则:
转弯环数量为:
463/38=12.2环,取13环。
16:
38,20,广州盾建,(4管片拟合计算示例,需要的总环数:
65/1.5=43.3取44环,其中转弯环13环,标准环31环。
考虑到实际K块不在12点位置,有效楔形量减小,故理论最小转弯环数量要比上述计算量多出5%10%,而实际转弯环数量还应在此基础上适当增加1.2-1.3,以满足实际需要。
思考题:
请对广州市轨道交通六号线二期工程,各种管片需求量进行计,6,16:
38,21,广州盾建,(5)根据曲线转向角近似拟合的算法,每环管片的偏转角为:
=38/6000=0.006333(弧度)=0.3629假设曲线段转向角(缓和曲线切线角)为:
则该转弯段需要的最少转弯环数量为:
/,外侧内侧,曲线半径,16:
38,22,广州盾建,管片拟合计算实例,例如:
南-会区间左线有一段左转弯半径600米的曲线段,该曲线段对应里程为:
曲线起点里程(HZ):
ZDK4+737.628,环号:
NHZ322曲线终点里程(ZH):
ZDK4+349.598,环号:
NHZ580交点ZJD4曲线要素如下:
外矢距E,切线长T,切线长T,缓直(HZ),缓和曲线长L,圆缓,(YH),曲中,(QZ),缓圆(HY),/2,直圆(ZY),=302211R=600ls=70T=197.934L=388.030,中心角,半径(R),直缓(ZH),16:
38,23,广州盾建,所需的管片总数量为:
388.03/1.5=259(环)其中,转弯环数量为:
30.37/0.3629=83.7(环)考虑有效楔形量减小,增加10%,则转弯环最小理论需求量为:
83.7*(1+10%)=92.07(环),实际转弯环数量取理论计算量1.2倍:
1.2*92.07=110.5,实际取111(环)。
南-会左线左转弯段实际拼装各类管片数量统计结果:
管片类拼装数,大部分为5、7、8点,少量2、3、4点、,、全部位于1点和11点,右转弯环41左转弯环6标准环环149总计259,转弯环总数110环约占总数的42.5%,16:
38,24,广州盾建,4.2片选,4.2.1管片选型错误的后果选择合适的管片类型和正确地安装管片是隧道质量的保证。
管片选型错误会导致以下问题:
1)管片错台、破损及裂缝等缺陷(拼错案例)。
2)造成隧道渗漏。
3)盾尾间隙过小,盾构掘进和管片安装困难。
4)容易损坏盾尾尾刷,导致盾尾漏浆。
16:
38,25,广州盾建,4.2.2片选型要考虑的因,1)线路特点;2)推进千斤顶的行程差左右和上下;3)盾尾间隙(上、下、左、右);4)铰接油缸的行程差;5)盾构机姿态(趋势);6)通缝或错缝拼装。
16:
38,26,广州盾建,4.2.3如何进行管片选型,正常情况下,盾构机沿着DTA走,管片随着盾构机走,线形控制为管片选型和盾构姿态控制要考虑的主要因素。
特殊情况下(如盾尾间隙较)盾构掘进要保护管片,同时注意隧道不能超限;以盾尾间隙控制为主,线形控制为辅。
16:
38,27,广州盾建,1,据盾尾间隙进行管片选,如果盾尾间隙过小,盾尾将会与管片发生摩擦、碰撞。
轻则增加掘进的阻力,重则造成管片错台;同时盾尾尾刷密封效果降低,水泥浆很容易渗漏出来,破环盾尾的密封效果。
盾尾间隙是管片选型的重要依据。
每次安装管片之前,应对盾尾上下左右四个位置间隙进行测量。
盾尾间隙理论值为75mm,通常在4590mm之间波动。
当小于45mm时必须进行调整。
16:
38,28,广州盾建,尾间隙示意,(a)左侧间隙过小,(b)左上侧间隙过小,16:
38,29,广州盾建,尾间隙值必须满足两个条,其一、最小的盾尾间隙值应大于45mm;其二、最小的两个相邻盾尾间隙值之和不能小于110mm。
实际执行时应加上一定的安全系因此可以样规定:
最小间隙值一般情况下不小于60mm;特殊情况下最小间隙值应在50mm60mm之间且两个最小值之和不小于120mm。
16:
38,30,广州盾建,尾间隙调整的基本原,如发现有一方向上的盾尾间隙接近50mm时,就要用转弯环对盾尾间隙进行调节调整的基本原则是,哪边的盾尾间隙过小,就选择拼装反方向的转弯环。
即:
盾尾间隙左边小则选右转、右边小则选左转、上小则选择向下、反之同理。
(正常情况下,K块位于上方),16:
38,31,广州盾建,2,据千斤顶行程差选,海瑞克土压平衡式盾构机,20组推进油缸分为A、B、C、D四组,分别代表上、右、下、左四个方向。
当管片平面不垂直于盾构机轴线时,各组推进油缸的行程就会有差异当这个差值过大时推进油缸的推力就会在管片环的径向产生较大的分力,从而影响已拼装好的隧道管片以及盾构机掘进姿态。
16:
38,32,广州盾建,据千斤顶行程差选型原,通常以各组油缸行程的差值的大小来判断是否应该拼装转弯环,在两个相反的方向上的行程差值超过40mm(曲线地段不能超过60mm)时就应该拼装转弯环进行纠偏。
调整的基本原则是,哪边的千斤顶行程过小,就选择拼装同方向的转弯环。
即:
千斤顶行程左边小则选左、右边小则选右、上小则择向上、反之同理。
16:
38,33,广州盾建,据千斤顶行程差选型示,例如:
现有一组油缸行程的数据如下:
B组(右):
1980mmC组(下):
1964mmD组(左):
1934mmA组(上):
1943mm左右行程差为:
DB=19341980=46mm上下行程差为:
AC=19431964=21mm由上可以看出,盾构机的轴线相对于管片平面向左上方倾斜。
在对这环管片进行选型的时候,就应选择一环左转弯环且还要有向上的偏移量。
16:
38,34,广州盾建,3,片选型小,根据油缸行程差与根据盾尾间隙选管片,在正常情况下两者是不冲突的特殊情况下,盾尾间隙小时应优先按盾尾间隙进行管片选型。
两种选型方法实质都是让管片姿态适应(迎合)盾构姿态,而盾构姿态要兼顾管片姿态和线路参数。
16:
38,35,广州盾建,3,片选型小,油缸行程差对盾尾间隙会产生相当明显的影响例如主机左右油缸行程差为30mm现在安装一环标准环,则油缸行程较小一侧的盾尾间隙就会减少1.5(30/5.7)=8mm。
因此油缸行程与盾尾间隙之间有一个简单的近似公式:
盾尾间隙变化量=0.26千斤顶行程差S,16:
38,36,广州盾建,3,片选型小,快速判断管片转弯方向的方法:
左手法则面朝掘进方向,右转弯管片伸左手,掌心面向自己,四指并拢与大拇指垂直,拇指向上(12点位置),4指指向右转方向。
则随着手臂旋转,拇指指向K块位置时,4指所指方向就是管片转弯的方向。
16:
38,37,广州盾建,速判断管片转弯方向的方,右手法则面朝掘进方向,左转弯管片伸右手,掌心面向自己,四指并拢与大拇指垂直,拇指向上(12点位置),4指指向左转方向。
则随着手臂旋转拇指指向K块位置时4所指方向就是管片转弯的方向。
迷宫中的最后希望左手法则:
只要坚持向左,再复杂的迷宫也会为你留下重见星空的机会!
16:
38,38,广州盾建,宫中的最后希手法,1635年,几位寻找宝藏的冒险家和地质学家迷失在了北欧群山中的大片地下溶洞中。
在灯油火把用尽的情况下,最终只有负责牵牲口的15岁少年走了出来活着抵达了村庄。
在洞穴中这个左撇子小伙一直用手扶着石壁,遇到转弯处自然是下意识向左走,于是在黑暗的最后终于见到了漫天的星斗。
只要坚持向左,再复杂的迷宫也会为你留下重见星空的机会!
16:
38,广州盾建,39,最低一级和最高一级台阶分别在哪儿?
16:
3816:
38广州盾建广州盾建4040,4.2.4构掘进和管片选型禁,一忌,盾构埋头掘进不管管片,一看到盾构机偏离DTA很多马上猛烈调整推力但这时盾尾间隙通常比较差,急剧纠偏很容易造成管片的大错台和破裂。
(蛇行)二掘进过程油缸行程差过特别是在曲线段,需要连续安装大量的转弯环来跟上盾构机姿态,以免造成盾尾间隙过小和管片破裂。
16:
38,41,广州盾建,4.2.4构掘进和管片选型禁,油缸行程是操作手最应该关注的掘进参数,一个好的操作手根本不用每环都测量盾尾间隙,而从来不会出现因盾尾间隙过小损坏管片的事故,他的控制要领就是控制好油缸行程差。
三忌,就是曲线地段用错管片,如右转弯隧道不能把管片装成向左传的点位,否则盾尾间隙会突然减小,甚至造成管片错台、开裂,后果就是迫使你使用更多的右转弯来弥补这个失误,决不可贸然使用与曲线方向相反的管片!
16:
38,42,广州盾建,4.3片下井与拼,4.3.1管片下井顺序地面管片块下井时如何摆放管片块顺序一般要井下要先通知管片型号和K块拼装位置,地面下管片时,按照K块拼装位置,后拼装的管片块堆放在底部(K块除外放上面)先拼装的管片块放上面,以便于井下按顺序拼装。
如果管片块顺序下错将引起管片拼装错误,导致管片姿态出问题。
16:
38,43,广州盾建,管下井管下井,下方请勿站下方请勿站人人!
16:
3816:
38广州盾建广州盾建4444,片下井顺序示1,例如,右转弯11点管片安装顺序:
A2-A1-A3-B-C-K下井顺序为:
A3-A1-A2-C-B-K第一堆3块,从下到上分别为:
A3-A1-A2;第二堆3块,从下到上分别为:
C-B-K。
思考题:
请分别说出右转弯2点管片安装顺序和下井顺序?
16:
38,广州盾建,45,16:
3816:
38广州盾建广州盾建4646,转弯环11点管片下井顺序示意图,16:
3816:
38广州盾建广州盾建4747,安装顺序,:
A2-A1-A3-B-C-K,管片下井顺序示例2,例如,右转弯2点管片安装顺序为:
A3-A2-C-A1-B-K下井顺序为:
C-A2-A3-B-A1-K一3下到上分别C-A2-A3第二堆3块,从下到上分别为:
B-A1-K。
16:
38,广州盾建,48,16:
3816:
38广州盾建广州盾建4949,转弯环2点管片下井顺序示意图,A3,K,A2,C,A1,B,16:
3816:
38广州盾建广州盾建5050,安装顺序,:
A3-A2-C-A1-B-K,4.3.2片拼装步,一般先拼装最底部一块,然后左右交替拼装相邻块,每次都是拼装处于最低位置的那块管片,以保证已拼装管片尽可能处于左右平衡状态,以利安全。
详见盾构隧道施工作业指导书,16:
38,广州盾建,51,4.3.3片安装注意事,
(1)管片运抵隧道工作面吊下电瓶车之前,操作手及班长负责再次检查型号是否正确,管片有无缺陷,吊装孔是否完好,孔内是否有异物,止水条及缓冲垫板是否粘贴完好等,并做好记录。
(2)管片安装前必须清理盾尾积水,淤泥、砂浆、备好工尤其是盾底泥砂一定清理干。
隧道排水是影响隧道掘进的因素之一,排水工作一定要做好,尤其是盾尾的排水工作。
详见盾构隧道施工作业指导书,16:
38,广州盾建,52,4.3.4管片拼装允许偏差,管片拼装质量应满足盾构法隧道施工与验收规范规定的允许偏差:
(一)管片在盾尾内拼装完成时,偏差控制:
(1)隧道轴线高程和平面允许偏差为50mm
(2)每环相邻管片允许偏差5mm;(3)纵向相邻环管片允许偏差6mm。
16:
38,53,广州盾建,4.3.4片拼装允许偏,
(二)在地铁隧道建成后,成型隧道允许偏差:
(1主控项目隧道轴线高程和平面允许偏差100mm(每10环检查1次),且衬砌结构不得侵入建筑界限(每5环检查1次)。
(2)一般项目:
每环相邻管片高差10mm;纵向相邻环管片允许高差15mm;衬砌环直径椭圆度小于5D(隧道直径D=6000),即30mm。
16:
38,54,广州盾建,构规范中”,若管片在盾尾内拼装完成时,隧道轴线高程偏差为70mm,之后也没有变化,那么这环管片拼装质量是合格还是不合格?
这与纸牌悖论似乎有着异曲同工之妙!
纸牌悖论纸牌的一面写着:
“纸牌反面的句子是对的。
”而另一面却写着:
“纸牌反面的句子是错的。
”,这是由英国数学家Jourdain提出来的。
16:
38,55,广州盾建,4.4构机姿态测量及控,4.4.1自动测量导向系统盾构掘进导向系统是盾构施工中的指挥系统,盾构机在它的指引下沿着设计的线路向前掘进。
瑞克盾构机配备了一SLS-T自动导向系统。
该系统由德国VMT公司生产,主要由激光经纬仪TCA、电子激光靶、控制箱、计算机及配套硬件和软件组。
16:
38,56,广州盾建,向系统按照安装位置可分为三个部,第一部分为安装在盾构主机上的激光耙(ELSElectronicLaserSystem)系统,它由姿态测量精密传感器和测量棱镜组成。
精密传感器的作用是接受来自全站仪的激光,测量激光的入射角、盾构机滚动值和附仰值等数据棱镜测量盾构机的位置坐标和指引激光的照射方向。
16:
38,57,广州盾建,站仪和测量参考,二部分为安装在主机后方稳定的隧道壁上的站仪和测量参考点。
它们的坐标在掘进前已经被精确测定,它们的作用是测量盾构主机的方位。
16:
38,58,广州盾建,数据处理、显示系统,第三部分是数据处理显示系统和一些辅助设备。
他们的作用是处理姿态传感器测得的姿态数据和测量系统测得的方位数据然后计算出盾构机相对隧道设计中线的位置姿态,以指导盾构的掘进。
16:
38,59,广州盾建,盾构机自动导向系统工作示意图,16:
3816:
38广州盾建广州盾建6060,数据传输关系示意图,16:
38,61,广州盾建,特别提:
值得注意的是,采用SLS-T自动测量系统必须在盾构出厂前建立盾构测量控制点,控制点一般布置在盾构机的不可动位置上,以便于以后施工过程经常检测。
盾构在现场安装完毕后,始发前必须测出盾构机上各测量控制点在工程坐标系内的坐标初始值。
16:
38,62,广州盾建,4.4.2构姿态的人工监,有自动导向,为什么还要进行人工监测?
随着盾构推进导向系统后视基准点需要前移,必须通过人工测量来进行精确定位,为保证推进方向的准确可靠性,采用自动导向系统和人工测量辅助进行盾构姿态监测,一般每周进行两次人工测量以校核自动导向系统的测量数据并复核盾构机的位置、姿态,确保盾构掘进方向的正确,16:
38,63,广州盾建,盾构姿态的传统人工测量方法,通过在盾体上安装坡度板,在盾壳上焊接测量用的重锤线,根据重锤在坡度板上指出的刻度,即可直接读出盾构的即时坡度和扭转角。
盾构初始扭转角是采用水准仪测定水平方向相对应的两千斤顶间的高差h2,用钢尺测量两千斤顶间的水平距离L2,则可算出盾构旋转角。
刀盘中心坐标的测量,在盾构顶部垂直中心位置安装前后靶,通过测量前后靶中心的坐标和距离,计算出刀盘中心和盾尾坐标,并与测定的盾构,初始数据相比较,即可确定盾构的位置。
16:
38,64,广州盾建,盾构姿态的人工间接测量方法,在盾构机中体的固定位置上选择不在同一直线上的若干个(不少于3个)测量控制点,在各个测量控制点上贴上测量反射片。
在盾构机刀盘中心前基准点、后基准点以及位于刀盘正上方的A点上各布置一个临时测量点。
在盾构机就位后始发前,对所有的测量控制点和临时测量点的坐标初始值进行测量。
施工过程用全站仪对盾构机中体上的控制点三维坐标进行测量根据三点决定一个平面的原理盾构机在空间位置和角度就可完全得到确定。
构机姿态参数的测量及计算方法研,16:
38,65,广州盾建,4.4.3构姿态参数的控,道掘进中的方向控制是确保隧道施工质量的键因素。
根据规范,线路中线平面位置和高程的允许偏差均为100mm。
盾构姿态控制不当,将引起盾尾间隙变小,管片与盾尾侧壁(肋板)产生干涉,导致管片拼装困难严重时引起管片错台甚至开裂盾构姿态偏差过大则会引起盾构蛇行,轴线偏差超限,严重时隧道报废。
盾构姿态控制主要包括以下几个参数控制:
16:
38,66,广州盾建,
(1)右推进千斤顶行程S,千斤顶行程差S主要根据线路特点和盾构机在水平方向偏离设计轴线的程度来确定的,S的大小也受到管片选型的影响。
在直线段左右千斤顶行程差一般应控制在30mm以内。
若左右或上下千斤顶行程差值超过40mm(曲线地段不能超过60mm)时,就应该拼装转弯环进行纠偏。
盾尾铰接千斤顶行程一般应控制在4080mm,而铰接油缸行程差控制,直线段上下左右不超过30mm,转弯处不超过60mm。
16:
38,67,广州盾建,
(2)构机俯仰,Pitch,俯仰角(Pitch)指盾构机轴线与水平面之间的夹,Pitch,主机相对水平面的绝对角度,一般线路坡度在30以内。
少数线路(采用直流电机)线路坡度达40。
有时Pitch也有采用相对于DTA的此时与趋势(Tendency)相同。
16:
38,68,广州盾建,VMT系统盾构机姿态显示屏幕(下图中各显示参数的意义是什么?
),16:
3816:
38广州盾建广州盾建6969,(3)构机滚转,Roll,Roll和刀盘转动方向及扭矩大小有可以通过改变刀盘转动方向和使用稳定器来控制,一般情况下,滚转角不应超过0.50(Roll大约相当9mm/m)。
16:
38,70,广州盾建,(4)构机姿态趋,Tendency,在自动导向系统的计算机显示屏幕上,一般以坡度(mm/m)表示盾构机姿态角度。
掘进过程对盾构姿态的控制有比较严格的要求,一般地,水平和垂直趋势(Tendency)均应小于10mm/m。
思考题:
如何计算趋势?
S245盾构机前点后点距离为3914mm(S181盾构机为4754mm)。
16:
38,71,广州盾建,(5)ELS航,Yawangle,ELS偏航角(Yawangle):
TCA仪器发出的激光与ESL激光标靶之间的入射角度。
注意:
此值可以判断何时需要迁移ELS支架ELSAmplitude是什么?
Laserintensity(%)是什,16:
38,72,广州盾建,这个参数是什么含义?
这个参数是什么含义?
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38广州盾建广州盾建7373,(6)偏量控制,TTendency,如盾构姿态出现较大偏差,掘进过程也不允许进行急纠偏,否则极易造成盾构蛇行,管片错台、开裂等质量缺陷。
在正常施工中纠偏标准为每环趋势改变量T为12mm/m,一般不大于2mm/m,同时前后点的坐标值的变化掘进前后不大于9mm。
按此控制标准可以很好地控制隧道质量,且控制了超挖,对保护主机和控制成本都有利。
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38,74,广州盾建,节结,THANKYOU!
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38,75,广州盾建,普森现,人们尝试探究两种变量是否具有相关性的时候,比如新生录取率与性别,报酬与性别等,往往会分别对之进行分组研究该问题20世纪初就有人讨论,但一直到1951年E.H.辛普森在他发表的论文中,该现象才算正式被描述解释。
后来就以他的名字命名。
请看下面的例子:
一所美国高校的两个学院,分别是法学院和商学院,新学期招生,人们
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