中承式钢管拱特大桥施工工艺.docx
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中承式钢管拱特大桥施工工艺.docx
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中承式钢管拱特大桥施工工艺
王村大桥施工介绍
一、概况
王村大桥位于湖南永顺王村,跨越酉水,是在张罗公路上连接永顺王村镇与古丈河西镇的一座特大桥。
大桥全长302.28m,净宽12m,桥跨布置为2×13m空心板+200m钢管拱+5×13m空心板。
设计荷载为汽-20,挂-100。
引桥基础为Φ120桩基,主桥2#、3#墩为扩大基础。
下部构造为双柱门式墩,主桥上部构造为净跨200m的中承式钢管拱桥。
双哑铃形,钢管为壁厚δ12mm,外径Φ750mm。
中间用10道横撑进行连接。
钢管内填充C50微膨胀砼。
桥面板为6m的连续板,吊杆为靠近拱脚二根短索61Φ7,其余长索54Φ7的平行钢丝,冷铸墩头锚。
桥面纵坡原设计为平坡,在施工过程中,为利于排水,主桥部分利用预拱度的高程,设置0.15%的纵坡,桥面横坡为2%。
大桥设计全部为吊装,后根据施工实际情况,空心板改为现浇。
主桥钢管拱为7段吊装。
具体情况见桥型布置图
四、钢管拱的制作
1、根据设计要求,钢管拱采用工厂制作。
工厂选择为利用广州国际船舶股份公司的技术在益阳船厂进行制作。
2、钢管拱的分段。
根据吊装设计的要求,整个钢管拱分为七段,即七段吊装。
由于条件的限制,钢管拱不能在工厂制作好后一次性运往工地进行安装,故每一大段在工厂分三段制作,长度12m左右,重量14T左右,便于汽车运输,在工地现场组拼或大段吊装。
3、钢管拱大样。
选取适宜的场地,按照考虑钢管拱线形后的形成放置出各节点坐标,俗称放大样。
放大样的目的就是在制作时,均以此大样的样本进行控制加工线形,最后在大样上制作胎架进行组拼,使钢管拱的制作线形与设计线形吻合。
4、胎架。
按照大样的线形,制作出用以钢管拱加工线形的模座。
5、火工煨弯。
钢管拱加工焊接成直管后,用火工加热的方法,但钢管达到一定的温度,再横向加压,使其弯曲成需要的线形。
6、焊接。
采用埋弧焊与手工焊相结合的办法。
规则焊缝采用埋弧焊,对个别所不能及的地方用手工焊。
焊接材料符合国家标准,焊接工艺要求能达到质量标准。
7、焊缝质量检验。
对焊缝的质量进行严格控制,采用超声波对其100%的检测,用X光进行20%的拍片。
不符合要求必须清除原焊缝打磨光重新补焊。
8、预拼装。
在钢管拱的制作过程中,在胎架上的各控制点引伸到钢管上,每个工序均对号入座进行组合操作,待各节段制作完成后,在大样胎架上同样进行对号入座进行预拼,目的是使制作线形与设计线形吻合。
这时,可去除边角余料(在节段制作时,长度需留有余量)。
最后做好在安装时的有关标记,如控制点、中线、接头位置等。
五、吊装
1、吊装原则。
保证吊装结构安全、工作方便、质量能得到保证,以最小的投入而得到最大的产出。
2、控制方法。
主拱圈七段吊装、三段合拢,先成形后成拱。
塔架(主塔与扣塔)结构合理、受力均匀。
3、挂、扣分离。
塔架为一细长构造物,两端铰接,使用钢结构,能承受较大的垂直压力。
但承受水平力的能力非常有限。
水平力靠顶端的变位而使缆风的长度发生变化而增加的水平拉力之和来平衡。
为了能使塔的作用明确,受力清晰、保证安全、方便施工,宜采用主索塔架与扣索塔架分离设置。
4、主索塔架。
a.布置位置:
要使起吊位置覆盖于跨径范围之内,为便于牵引,一般塔柱宜在起吊位向后移50m。
b.结构形式。
4m的万能杆件作主弦。
尺寸为2×4m双塔,中间用贝雷架做横向连接,顶部根据需要可采用万能杆件或贝雷架作横向连接。
但应注意,贝雷架承受横向力的作用非常有限,必须加强贝雷架的横向连接,增加刚度,如需在跨中受力,则不宜使用贝雷架。
此处因无计划在跨中吊重,仅用其作为索鞍移动的支承。
因此,用贝雷架做横向连接。
c.风缆。
塔架的一字风缆、背风缆、八字风缆必不可少,是否设活风缆及通风缆则根据需要确定。
风缆的大小及数量据计算的需要确定。
当塔较高时,宜设腰风缆,以减小塔柱的细长比。
d.顶端承力位置的确定。
一般来说,吊重时,塔向前产生位移,因此,在预置时,宜把支承点位置向后靠,并使塔顶有向后的一定量位移。
位置偏移可据结构尺寸及计算确定。
向后位移值可在试吊时进行调整(通过调整风缆)。
e.支点铰结处理。
支点铰结可有两种方法:
其一做成可转动的铰,其二则用四个脚直接落于基础上,在使用时,要使其能产生转动而约束水平位移。
事实证明,采用第二种方法简单,采用一定措施后受力也较均匀,为本大桥所采用。
5、地垄。
本桥地处山区,地质条件良好,石灰岩外露。
因此,全部采用立式地垄。
对有部分覆盖层及处于路基填方地段的几个则进行处理。
a.地垄受力要求。
每个地垄上设置二根主索,最大水平力控制为66.2T,垂直力则可不予考虑。
为了安全起见,要求按1.5的安全系数计算,即要求每个承受水平99.3T。
b.设计计算。
桩基采用C20砼,拟定桩径为Φ100cm,要求嵌入岩层为3m,以保证嵌固,满足上拔力的要求。
由于锚固点要求位于与地面平齐,故桩受力只可认为水平直接受剪(但如地面有覆盖层、锚固点高出地面,则此条不成立,需要分析受力情况),则可按结构设计配筋验算桩的强度。
c.加固处理。
如b所述,遇有覆盖层等不良条件时,则必须进行加固处理才能满足要求。
分一般处理与特殊处理二例。
一般处理:
清除覆盖土,在岩石与桩之间的空隙内填入砼,使其达到全部为岩石的效果。
特殊处理:
经过特殊计算,在前设置挡土墙,使桩不能产生水平位移。
d.试拉。
为了保证结构在使用状况下的安全,对结构进行水平拉力试验。
试验采用滑轮并走丝,用拉力计测量,总拉力为99.3T。
采用二根桩之间对拉,检查桩的变位情况及桩身有无破坏情况。
试验结果表明:
桩无位移,桩身无破坏,说明以上的计算方法与处理办理是适当的。
6、主索。
主索采用10Φ47.5的钢丝绳。
其设计计算方法请参见有关书籍。
主索垂度控制为1/15。
采用分离式可移动索鞍。
7、扣塔。
扣塔采用了桅杆及贝雷架两种结构形式。
索塔的受力计算与一般计算方法同。
a.布置位置选择。
为了使塔受力小,减少扣索的用量及变形,扣塔一般宜布置在墩台拱脚处,本桥布置在钢管拱脚的2#、3#墩上。
b.扣塔的受力特点:
在扣塔挂索以后,受力值较固定,不像主塔一样受着交变荷载的影响。
但不允许顶部有较大的水平位移。
本桥的水平位移要求控制在2cm以内。
经工作时测量,实际也控制在2cm以内,否则,对主拱圈的安装会起着不良影响。
c.扣索对称布置原则。
为了使塔顶不出现大的位移,扣索布置宜采用对称的形式,以使水平分力平衡。
d.扣索选用。
在现阶段选用钢铰线作为扣索的情况很多。
本桥设计也采用这种材料。
但通过分析,权衡利弊,我们认为:
在条件许可的条件下,使用钢丝绳比使用钢铰线的情况要好。
钢丝绳的特点是:
与构件之间的连接容易,在受力条件不变时,无松弛现象,施工时受电的影响,其力学性能无太大的改变,收紧放松通过滑轮控制非常容易就能实现,但相对来说,受力吨位偏小。
而钢铰线受力吨位就很容易控制。
本大桥的扣索最大受力经计算为113T,选用Φ47.5钢丝绳走二道丝而解决。
e.扣点的捆绑位置。
扣点捆绑位置宜选用最前端位置,而且在上弦上。
捆绑索的长度要能使在滑轮处的角度以30°控制为宜。
8、试吊。
在各项工作完成后,对缆吊系统进行试吊。
试吊的意义和目的在于检验其安全性能,看各项指标与设计值是否一致。
本桥试吊吨位为设计的120%,经检验测量:
塔柱应力与均匀性、前倾位移、主索受力大小、垂度等各项指标均与计算值吻合。
9、先成形后成拱工艺。
经分析,拱肋的安装质量其线形的控制是第一位的。
为了控制线形,我们提出了先成形后成拱的控制工艺。
即在安装初期,不论哪段梁的安装,先前安装的无论状态如何,后面的梁都跟着变化,变化的原则就是整体必须符合拱肋的线型。
待到要合拢前,调整在拱轴线空间位置上与设计相吻合。
10、临时横撑。
为了加强横向联系,而又对安装过程不造成影响,在上、下游主拱肋之间加临时横撑一根,以增加其整体稳定性。
在拱肋连结处做成铰结的形式,单肋可以发生小范围的上下摆动,但不能发生左右方向的摆动。
待安装一定数量的横撑后再拆除。
11、合拢。
合拢段长度宜比实际需要长度略短20cm~30cm,待二边拱肋标高调整到位(预拱15cm左右)后,固定合拢段的空间位置,连结合拢。
12、拱圈安装质量检查。
待钢管拱安装完毕后,对钢管拱的安装质量进行检查,结果为横向偏差。
1cm以内,标高偏差为7mm以内。
说明此工艺的思路正确,操作切实可行。
六、钢管拱内微膨胀砼浇注
钢管拱内为C50微膨胀砼,每根管内砼约为96m3。
1、砼配合比。
选用级配较好的2~3cm碎石、中砂、水泥用量550kg/m3、江西武冠微膨胀剂、掺量为水泥用量的10%,砼配比坍落度24cm,初凝时间为10小时。
2、在两端各用输送泵一台,泵送压力需能满足工程需要,同时各设拌和站一个,拌和站的生产能力需满足浇注时间的需要。
3、组织生产。
采用人工进料,每台拌和机均用二套进料人员,以保证进料速度。
4、砼浇注。
在施工中,严格控制拌和质量,使其能与试验室的配比情况吻合。
开始浇注时,每台泵内进四盘水泥砂浆,润滑输送泵管道及钢管内壁。
实施结果:
每次砼浇注时间为2小时10分左右,输送泵压力为3.5~7Mpa之间。
5、砼质量检测。
待砼达到强度后,用超声波对砼的质量进行检测,检测结果表明:
砼质量稳定、饱满。
一、地垄的型式
利用缆吊进行吊装时,主索与扣索(如果有)的锚固必须在地垄上,而地垄的安全与否,关系着整个结构的安全和施工能否成功。
因此,对地垄的设计就提出了较高的要求,既要保证结构的安全,又要考虑经济的实惠。
一般地,地垄分为卧式地垄与立式地垄两种结构形式。
卧式地垄,结构形式如图:
它的设计计算可参见有关资料。
主索拉力的水平分力的平衡主要被动土压力通过砼支挡板来使力抵消。
另还有基底的摩阻力,则一般不考虑。
主索拉力的垂直分力主要有砼挡板的重力与填料的重量来平衡抵消,还有砼挡板背面的摩阻力则一般不予考虑。
根据计算及经验值,卧式地垄的埋置深度一般土质条件下7m左右就可满足要求。
既无滑移,又无上拔现象。
卧式地垄适应在土质条件较好的、被拉的方向有足够的土体抵抗滑移的地质条件。
主索可集中锚固,便于检查。
但土石方开挖工作量较大,且浇注挡板的砼数量也较大。
立式地垄结构形式如图:
它以桩的形式伸出地表面,主索直接在地表面锚固于桩上。
二、立式地垄的特点
立式地垄具有以下特点:
1、结构轻巧,构造简单。
此结构为桩,根据需要桩的直径可大可小,一般φ1.0m就能满足要求。
桩的埋置深度不会太大,无特殊构造要求。
2、占地少。
地垄属于临时用地性质,立式地垄占用土地很少,可以减少与老百姓之间的征地工作,恢复也比较容易。
3、施工速度快。
由于开挖深度浅,所以每根桩的施工速度很快,一组人在3天左右就可以完成一个。
4、结构安全直观,便于检查。
在施工时,对于桩是否位移、破坏,由于主要受力部位在表面,在地表看土地是否发生开裂,桩身是否完整就能进行判断。
5、投入小。
钢筋、砼的数量不是太多,本身结构的投入少。
它捆绑时不需要辅助钢材(卧式地垄每个需10T左右的型钢),而是钢丝绳直接捆绑在桩头上,故总的投入就非常少。
6、捆绑方便、快捷。
钢丝绳千斤索在桩头上绕二圈就能满足要求,而不像卧型一样需用很多的千斤索从地槽中引出接头。
三、立式地垄的选用原则
立式地垄的结构形式决定了它的适用条件。
在下列条件下可选用立式地垄:
1、当采用卧式地垄难以施工实施时。
如在有流砂的地段,开挖后有不稳定的边坡地段都难以开挖达到设计要求,或者需要付出很大的代价才能勉强达到要求;
2、山体的倾斜方向与主索的倾斜方向相反,这时在山体上做卧式地垄就需要有很大的场地,那么平整场地所开挖的土石方任务非常之巨大;
3、地质条件好的地段,岩石埋藏非常之浅或者岩石外露,而岩石又坚硬,在这种条件下则最适宜采用立式地垄;
4、需要锚固索的数量少,整个索的吨位又不大的情况下,如只有一到二根索,或8根索但总吨位为50~60T,这时卧式地垄的投入势必很大,这时可考虑立式地垄。
5、无现成的施工用型钢,需重新购买,而又周转资金短缺的是时候,一个吊重为60T的缆吊,二个地垄用于捆绑的型钢需20T以上,是一个不小的投入,为减小投入,可考虑立式地垄。
四、立式地垄的设计方法
1、受力分析。
如右图所示,是桩的一般受力分析图。
桩的自重因与其它力相比很小,可忽略不计,其有:
外荷载T,分解为水平力Tx与向上垂直力Ty。
岩石抗力∫ohδdh,式中δ为岩石抗力系数,可用桩的设计方法根据岩土条件而求解,δ=f(h),h为高度,桩周摩阻力τLH,式中τ为摩阻系数,L为桩周长,H为桩长。
由受力分析可得平衡方程,Ty=τlH,Tx=∫ohδdh。
2、设计
一般地,承受的外力水平夹角θ不是太大,故垂直分力较小,而在设计桩的长度时,考虑桩的抗弯的影响,都有一定的深度,抗拔力很容易能满足要求,因此,对于这种情况或嵌固于岩石中的桩都可不必计算,而仅考虑水平力的问题。
a.确定桩长。
根据桩的受力分析,为使桩底不受弯曲而只有垂直力,按经验满足长度为3D(D为桩径)以上的条件。
一般情况下,应锚固于岩体。
b.桩径的确定。
在前面适用原则中已提出,第3点是最适用的,实际上,无论哪种条件,都要创造条件达到此种条件的状态。
可以认为外界条件的刚度是无穷大的。
此种条件的确认可以用某一范围的土质力是否能抵抗水平力与外界岩土的强度是否大于砼的强度标准。
在这种前提下,就可以用桩的直接抗剪控制。
即A=Tx/τh。
式中A为桩截面积,τh为砼的直接抗剪强度。
c.配筋。
纵向钢筋的配制:
纵向钢筋的数量应以能抗抵上拔力及水平剪力为前提,但一般水平剪力能满足要求,上拔力就足以能满足要求。
为什么要用钢筋能抗水平力呢?
是提高安全保险系数,使素砼及钢筋都能满足抗剪的要求,这样结构就更安全。
箍筋的配制:
桩的受力破坏一般有两种形式,即直剪破坏与斜拉破坏,但因外界条件的欠缺,斜拉成45°角的破坏要多,故在一个桩径的范围以内配置足够多的箍筋,以能抵抗其主拉应力。
具体按结构设计原理进行计算。
五、实测
王村大桥主索拉力为33.1T,每根桩承受二根索拉力,即T=66.2T,夹角θ=21.27°,岩石为外露石灰石,强度50MPa以上,砼强度控制在20MPa。
1、地质条件特好,可采用立式地垄,且完全可认为岩石刚度是无穷大的。
2、桩径计算。
采用C20砼,考虑到施工条件差的影响,用C15砼的力学特性取值[τ]=1.03MPa,则A=66.2×104/1.03=642718cm2,桩径
,取值D=100cm。
3、桩长。
按3D取,H=3×1.00=3m。
4、抗拔力V=66.2sin21.27°≈24T,桩的抗拔力为Ty=τlH=π×1.0×3×1.03×102=970T。
970T>>24T,因此,一般情况下,抗拔力能足够满足要求。
5、纵向钢筋配置。
采用φ25细纹钢筋,τ=1.3T/cm2,Ao=4.9cm2,则n=66.2/4.9×1.3=10.4≈11根。
为了使钢筋的间距能按正常排布,并有较大安全系数采用22根布置,箍筋一般按构造20cm一个,直径φ8。
在1m范围内,按10cm一个,配Φ12的螺纹钢。
按结构设计原理计算可满足要求。
六、实测试验
为了检验立式地垄的安全性,对能承受拉力进行了试验。
1、荷载确定。
计算荷载为66.2T,加荷载取66.2×1.5=99.3T。
2、加载程序:
54T→90T→99.3T。
3、加载方法:
用两根桩对拉。
桩之间用4个6门滑轮走24道丝,并联,在死头上装5T拉力计,收紧钢丝绳,读取拉力计的吨位,按滑轮组效应系数可计算出整体拉力。
4、检查。
检查位移值及桩有无裂纹情况。
5、试验结果:
共抽三组结构,达到吨位后,都工作正常,无异常现象,表明结构是安全的。
一、概述
王村大桥缆吊布置跨径为324m,考虑到吊装时的安全可靠性,单独设置了扣塔,使主、扣塔地垄设置分离。
地垄初步拟定全部为立式地垄。
地质条件大部分地垄所处位置岩层外露,岩层为石灰岩,强度高,整体性好,嵌岩深度能满足设计要求,有一少部分地垄的地质情况为:
.王村岸3#扣索、2#扣索下游位置为路基填土区,2#扣索上游为土质,成桩已不同程度达到岩层并锚固,且其总深度≥6m。
河西岸张家界方向两主索地垄局部有少量地表土层,已清除且其嵌岩深度≥3m。
对第
种情况必须进行处理加固设计;对第
种情况的措施拟定为:
清除局部地层表土,保证嵌岩深度23m,再在局部地质浇注与桩同标号的砼,使砼与岩层形成整体,尺寸根据实际情况而定。
二、加固设计措施
对第①种情况的措施拟定为:
1、在地垄受力方向前面浇注一横桥向5m长,顺桥向2m原深度为2.5m的砼挡墙,砼标号与桩标号相同。
2、在砼挡墙前面加砌三条浆砌片石加强肋带。
三条加强肋带都为5m长,1m宽,2.5m
深。
三、加固设计计算
加固设计计算以位于填土地段的王村岸受力最大的3#扣索为例进行计算。
各项参数如下:
加固处理方案。
如上图所示。
地垄受力分析。
如右图所示
(一)验算其抗滑动稳定性
计算时我们选地质情况为路基填土受力最大的3#扣索为例,其
,
,摩擦角取
1)、在
作用下的分力计算:
2)、土压力计算(Ka查路基教材)
3)、土体重力及砼墙、砌体重力计算:
4)、抗滑稳定性验算
取f=0.4(查路基教材)
故能满足要求。
(二)验算砼挡墙强度
1)、立式地垄中钢丝绳拉力T由前挡墙及加强肋与后岩石反力差来平衡,则作用于砼挡墙上的反力为:
2)、在反力作用下砼挡墙的应力计算:
,而
,所以
,
,
所以
,砼的标号为C20但计算我们按C15取值
,
,而实际增加加强肋后受拉更能满足要求。
四、加固后拉力试验结果
为了确保加固后结构的安全性,所设计的资料是参与实际相符,施工完成后砼、砂浆达到强度,对其进行拉力试验,试验的方法为:
两个地垄对拉,桩之间用4个6门滑轮并联走丝,在死头上装5T拉力计,收紧钢丝绳,读取拉力计的吨位,计算整体拉力。
试验结果表明:
达到规定吨位后,工作正常,桩无裂纹,无滑移现象,是安全的,结构可以投入正常使用。
在以后的实际过程中,均无异常现象发生,证明处理设计方案是正确的、可行的。
为土质地基的立式地垄设计处理提供了思路。
原施工设计中,扣塔与主塔并合,这样虽然可以节省材料,但七段吊装需控制主塔塔顶的位移,而主塔随着荷载的变化及荷载位置的变化,在塔顶产生着不同的位移,对于主拱圈的线形控制产生较大的不利影响,同时,扣索在主塔上产生的垂直分力对主塔的安全性也是不利的。
因此,最后经过多方讨论,决定采用主塔与扣塔分离设置,但增加了设置装备的投入,增加了投资。
一、扣塔的选型与布置
扣塔属于细长构件,主要是控制其产生失稳破坏,故要尽量缩短扣塔的自由高度。
同时,钢扣塔能承受很大的垂直力,但承受水平分力是有限的。
1、河西岸扣塔布置
根据工地现有的资源,河西岸扣塔采用4组贝雷架组拼上下游各一个,塔高42m,这是贝雷架首次用于这么高的受压结构。
塔底部直接支承在墩台上,并浇筑砼,并用钢筋锚固于墩台内。
使其形成固结点,塔中部利用槽钢与盖梁连接,从而形成具有较长固结段的悬臂结构。
在塔顶则采用八字风缆固定抵抗水平分力。
贝雷塔架的横向刚度较小,在横向需增加一字风缆,扣塔悬臂长度达30m,需设置1~2道腰风缆。
但河西岸受水位的影响,不能布置一字风缆及前八字风缆,故用槽钢焊接成空间桁架,将上、下游两个扣塔连接成框架结构,以平衡塔架的受的风力,具体构造见图
(一)。
在塔架的纵向增加钓鱼以抵抗水平分力,具体构造见图
(二),另增加2根跨河风缆。
同时增加两根活风缆,调整其前后位移。
河西岸扣塔经计算后,塔的自身强度和稳定性能满足要求。
2、王村岸扣塔的布置
王村岸扣塔采用桅杆式扣塔,上、下游各布置一个,塔高42m。
底部固结于墩台上,也用钢筋锚固于墩台内,中部与盖梁连接,在塔顶设置前八字、后八字、一字风缆,抵抗水平分力。
活风缆调整扣塔前后位移,同时在扣塔顶用[22槽钢焊成“口”字形,将上、下游两个扣塔连接起来。
二、扣索
1、扣索布置:
扣索是悬挂拱肋的重要设备,也是调整拱肋线形的重要设备王村大桥钢管拱七段吊装3段合拢,故平行设置3对扣索。
扣索采用φ47.5钢丝绳,其特点是与构件连接容易,收紧与放松易于控制,但受力不能太大,故扣索采用两根φ47.5钢丝绳,通过转向轮,形成双扣索。
1)、扣索在塔架支承点的布置:
如前所述扣塔承受水平分力有限,故扣索通过扣塔支承点时,使其前后倾角基本相等,这样扣塔的前后水平分力差接近于0,最大值不超过2T,扣塔处于垂直受压状态。
如果塔顶存在较大的水平分力,则在塔的根部将产生很大的弯距,这对扣塔的受力是非常不利的。
河西1#扣索后锚点由于受场地的限制,通过塔顶支承点时前后倾角不相等,故将1#扣索支承点降低至扣塔中部,这样不仅使前后倾角相等,而且使扣塔的垂直压力大大减小,有利于扣塔受力。
考虑以上因素,王村岸1#扣索也降至扣塔中部。
2)、扣索在钢管拱上的布置
扣点选择在每大段上弦管最前端的节点,靠腹杆和摩擦力来抵抗钢丝绳的滑动。
吊装前先将千斤在吊点捆绑好,钢管拱就位后,用转向滑轮与扣索连接。
图4中a角度不宜太大,a角度越大,千斤受力越大,对千斤、转向滑轮、卸甲受力都不利;a角度越小,对于千斤受力也不利,故a最适宜的角度为30°。
2、扣索张拉工艺(扣索加载)
扣索受力的大小与钢管拱的初始空间位置及最终空间位置息息相关。
扣索张拉工艺可分为三种:
主动张拉:
扣索开始张拉到计算吨位再松吊点;
被动张拉:
固定空间线形,赋予扣索一定的初张力,松开吊点;
边主动张拉边被动受力:
扣索先张一部分再缓缓放松吊点,同时观测扣索张力和标高变化,这样反复进行,直至吊点完全放松。
第
种方法的缺点是松吊点时使吊点有力的分配,第
种的缺点是拱肋的空间变位大,第
种方法虽然复杂,但能克服前两种方法的缺点,故最终选择第
种方法。
一、砼设计要求:
1、设计标号:
C50
2、试配强度:
50×1.15=57.5Mpa≈60Mpa
二、砼施工要求:
1、砼拌和物和易性好,流动性好,扩散性好,扩散直径为48—55cm,不泌水,不离析,易泵送可泵性好。
2、砼拌和物不振捣且密实,含气量不大于3%,砼单位容量为2450—2480kg/m3。
3、坍落度:
开始测21—23cm
1h后测18—20cm
要适应气温变化。
4、凝结时间:
初凝10—12h
终凝12—15h
可满足设计要求,前端砼在浇完之后才开始初凝,要适应气温变化。
砼强度:
3天35—40Mpa(气温10℃左右)
28天大于60Mpa(标准养护)
三、材料要求:
1、水泥:
①湘乡韶峰普通42.5Mpa旋窑水泥
②新化韶峰普通42.5Mpa旋窑水泥
要求:
水泥不能受潮结块,库存时间以不能超过一个月,每采购一批水泥要有水泥出厂试验报告。
2、膨胀剂:
江西萍乡赣西“武冠”牌HEA高效膨胀剂,要有质保书。
3、碎石:
5—20mm或5—25mm,要符合级配,要干净,针片状颗粒≯10%,岩石强度平均大于100Mpa(6个试件中最底的要达到80Mpa),最大颗粒≯5%。
4、砂子:
砂子为中砂,细度模量2.4—2.7要符合级配,含泥量不得大于1%,松散干容重大于1550kg/m3。
5、水:
河水,但不能用混水、泥水。
或饮用水(自来水)。
四、砼配合比
1、C50砼配合比试验见附表1
2、砼施工配合比见附表2
五、生产工艺
1、钢管拱砼材料数量见附表3
2、拌和站,设施要完好,使用率100%,事前要检修好,不允许等到开盘或中途出现故障或少出故障。
3、进料顺序:
1在拌砼之前,每台
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