预应力钢筋混凝土箱形连续梁膺架法施工工法(新)Word格式文档下载.doc
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7-15.2-1860级钢绞线,其质量标准应符合GB/T5224-2003及铁科技[2004]120号文的要求。
8、锚具。
选用柳州南部佳正预应力机械有限公司生产的锚具,其质量标准应符合GB/T14370-2000和GB/T10121-1998的要求。
9、支座。
选用武汉船用机械有限责任公司CKPZ盆式橡胶支座。
10、支架。
选用碗扣式钢管架,直径φ4.8cm,单管承载力3.5t。
11、支墩。
选用六五式军用墩,下部采用混凝土作为下垫梁,上设工字钢垫梁。
五、施工工艺
由于跨既有线连续梁施工的工序环节多,互相干扰大,技术难度高和工艺较复杂且安全压力大。
故正确选择工艺流程和施工方法,合理配备机具、严格工艺流程、完备各项检测手段,对产品质量、施工安全、生产进度和经济效益等至关重要。
㈠、施工工艺流程图
确定施工方案
地基处理
支架安装
纵梁过轨铺设
底模及翼模铺设设
支架预压
预压评估、底模预拱度调整
钢筋及钢绞线制安、预埋件埋设
内模安装
顶板钢筋及钢绞线制安、预埋件埋设
梁体砼工程
养护及张拉灌浆
封锚、封端
㈡、施工方法
1、地基处理
29#~32#墩地质情况为上覆粉质黏土,硬塑,Ⅲ级,现场检测地基承载力,σ0=190~220kpa。
两边跨用挖掘机对箱梁下方17m宽度范围内表层松软土进行清表,用推土机对场地全部进行推平,在机械无法进入的地方采用人工休整,打夯机夯实。
然后用18T振动压路机碾压密实。
由于29#~30#墩、31#~32#墩纵向坡度较大,采取设置台阶进行过渡,29#~30#墩承台面高差5.411m,采用两台阶进行铺设,31#~32#墩承台面高差4.393m,采用两台阶进行铺设,台阶处采用1.2m厚M7.5浆砌片石进行铺砌进行防护,同时两侧开挖水沟排水,降低水位标高。
以防止雨水和其它水流入支架区,引起支架下沉。
基础表面采用20cm厚C20混凝土封底,承台施工完成后四周用0.8~1.2m宽M7.5浆砌片石回填至承台面。
30#~31#墩之间地基处理:
30#~31#墩之间支架采用六五式钢塔架,在钢塔架下面采用60~100cm厚的条形混凝土对地基进行加固,其中第6排和第7排塔架下面采用34根φ1.0m的挖孔桩进行加固,在挖孔桩上面浇注60cm厚C20的条形混凝土。
29#~30#墩地基处理平面图见下图5-1
图5-1
30#~31#墩地基处理平面图见下图5-2
图5-2
2、支架布置和施工方法
2.1、29#~30#墩、31#~32#墩支架布置:
支架宽度15.6m,支架布置梁底板区为0.6×
0.9m,腹板区0.6m×
0.6m,墩位两端各2.8m范围内0.6×
0.6m,翼板区支架布置按照0.9×
0.9m。
步距均为1.2m每根立杆上下均设置可调顶托和底托,底托下垫枕木,顶托上铺设12×
12cm的纵向方木,纵向方木上再铺设一层12×
12cm的横向方木,横向方木间距0.9m。
支架杆件拼装时必须保证横平竖直,以保证竖向杆件只受压力,保证整体杆件的稳定性。
2.1.1、支架材料规格
支架采用碗扣式钢管架,立杆采用3.0m、2.4m、1.8m几种,横杆采用0.9m、0.6m两种组成,顶、底托采用0.6m长的可调托撑。
2.1.2、剪刀撑布置
剪刀撑的布置:
整体支架分横向、纵向,水平三个方向成立体进行布置,横、纵向支撑杆的角度与地面成45°
角,每隔4~6排布置一道。
29#~30#墩支架搭设立面图见下图5-3
图5-3
31#~32#墩支架搭设立面图见下图5-4
图5-4
2.2、中跨支架布置
采用六五式钢塔架进行布置,共计12排,1~3、10~12排横桥向布置,其余排沿既有线方向布置,工字钢纵梁垂直既有线方向布置。
立柱上方横向布置两根40b工字钢垫梁,垫梁上方布置56a工字钢纵梁,工字钢在梁底板及腹板区按照2根一束布置,间距0.6m,在梁翼板区按单根布置,间距0.5m。
在工字钢纵梁上方布置横向方木,方木截面12cm×
12cm,在方木上安装箱梁底模板。
钢塔架的具体布置见下图5-5及5-6:
图4-3:
钢塔架布置平面图
图5-6:
钢塔架布置立面图
3、中跨纵梁过轨及防电棚安装
3.1、既有铁路上行线高压电网改移
临时支撑纵梁与既有铁路上行线电网支柱最小净空为:
纵向钢梁与电网支撑钢管距离23cm,钢梁与承揽索74cm,钢梁与接触网124cm。
具体布置如下图5-7。
图5-7
根据铁路营业线安全技术规范要求,应将电网支撑钢管顶降低至纵梁下50cm。
3.2、吊车摆放位置
将吊车置于9、10排立柱之间的三角区域,布置如下图5-8:
图5-8
3.3、吊车起吊参数
选择吊车吨位时要考虑富余量。
图中数据为最低标准,具体见下图5-9。
图5-9
根据以上数据,选择50t吊车进行施工作业。
3.4、纵梁过轨施工
纵梁采用吊车过轨,每片工字钢长12.5m,重1.3t,两根组合起吊最大重量为2.6t,起吊臂长不得少于25m,现场选用50吨吊车满足要求。
将吊车布置在起吊点,利用列车天窗点进行安装,每组钢梁安装时间约为3分钟。
吊装到为后采用抱箍与垫梁进行连接。
纵梁安装完毕后形成上部结构作业平台,后续作业不再对既有线行车造成影响。
过轨完成后用木板将工字钢之间空隙封闭,以防止人、物坠落,确保施工和既有线运营安全。
模拟图见5-10,现场施工图见5-11。
图5-10
图5-11:
纵梁过轨施工现场
3.5、上行线防电棚设置
根据现场测量标高计算,上行线承力索距工字钢纵梁底距离为0.75m,下行线承力索距工字钢纵梁底距离为3.12m。
高压线电压2.75万伏特,安全距离为2m,上行线不能满足安全要求,需设置防电棚,采取如下措施:
3.5.1、与电务部门联系,将上行线承揽索及下锚拉线(非工作支)下调0.6m。
3.5.2、铺设防电棚。
施工前先根据现场的施工条件做好用于悬挂防电板的各类加工件,同时做好人工接地极,将施工的支架良好接地,接地电阻不大于6欧姆。
在上行线工字钢纵梁吊装同时进行防电板的安装。
单块防电板尺寸为1.98m×
1.66m,通过计算现场需要防电板数量为24块,铺设时考虑防电板之间的重叠长度为5cm,通过悬挂件上的孔位高度进行调整。
防电棚布设平面图见下图5-12。
图5-12
3.5.3、防电棚安装
为节约净空,将防电棚直接固定在纵梁上,在纵梁安装前先将防电棚固定在纵梁上,固定位置根据高压电网位置确定,确保纵梁安装后防电棚位于电网正上方。
另外,对立柱处的高压电网支架上同样设置防电棚。
单块防电棚长度为1.1m,每块防电棚固定在两片纵梁上,并在两头预留搭接宽度。
每两片纵梁作为一个整体吊装。
具体如下图5-13。
图5-13
4、支架预压和支架评估
支架安装完成后,对支架进行预压,在连续梁底模和侧模安装就位后进行。
并对加载沉降情况进行观测和评估,预压以消除支架和地基的非弹性变形,测定弹性变形,同时支架跨越京广线,支架的安全与否极为重要。
4.1支架预压方案
预压选择箱梁自重荷载的1.2倍进行预压,按照梁体自身荷载分布模拟加载。
两个边跨的支架结构形式一致,考虑到29#~30#跨支架高度较高,预压选取该跨进行,为另外一个边跨提供参考;
中跨31#~32#跨之间采用军用墩钢塔架支设,下行线高度较上行线高度较高,选取下行线半跨进行预压,为另外半跨提供参考和依据;
翼缘板预压在中跨和边跨各选择10米进行预压,为其他各段提供技术参考和依据。
连续梁加载施工见图5-14。
图5-14连续梁模拟加载施工图
预压荷载:
对砼现浇箱梁支架按120%箱梁自重进行预压,经过计算模拟梁重的分布进行加载;
预压材料:
用编织袋装砂和堆放钢筋做为荷载对支架进行预压。
4.2支架沉降观测方案
在支架的每跨的两端、1/8、1/4、3/8、1/2、5/8、3/4、7/8处,在每一处的中心、横向左右侧布置3个观测点,在预压前对底模的标高观测一次,在预压加载的过程中平均每4小时观测一次;
在加载至设计荷载值时保持荷载24小时,期间观测直至沉降稳定为止,方可卸载,卸载过程中也同样按照4小时观测一次的频率。
4.3建立沉降观测网
在预压前布置沉降观测点,沉降观测网布设在两个断面上:
一层在支架底托的垫板上,一层在箱梁底模板上,上下两层测点一一对应在一垂直线上。
测点沿纵桥向布设,横向则在跨中和两个斜腹板处布设,从而形成一个立体观测网,加载过程中对各测点进行保护,竖立标杆方便观测。
4.4支架评估结果
经过半月余的加载试验,在120%的荷载作用下,支架完全可以满足连续梁施工使用要求。
其中:
中跨钢塔架支架的非弹性变形仅为2-3mm,边跨碗扣式支架的非弹性变形为8-10mm,未预压地段依据预压段测定的弹性变形和非弹性变形数据,结合等荷载预压下的变形情况及设计要求,施工中的其它因素所引起的预拱度等,综合考虑设置支架的预拱度,以消除支架、地基的非弹性变形。
5、模板设计及模板安装
5.1模板设计概况
外模设计:
采用厂制钢模,纵桥向分成2m一节,横向根据箱梁结构形状分块设计,以便现场人工搬运、组装。
整个模板板面采用8mm的钢板加工,底模下设纵向槽钢,槽钢置于横向方木上,腹板及翼缘板模的槽钢置于工字钢骨架上,工字钢骨架按每75cm布置一道。
对侧模及翼模进行加固。
每段模板间设连接螺栓,进行纵向连接。
连续梁外侧模板设计示意图见图5-15。
图5-15梅村特大桥连续梁外侧模板设计示意图
内模设计:
采用厂制钢模,纵桥向分成2m一节,横向根据箱梁形状分成18块设计,减轻重量,方便现场人工搬运、组装。
整个模板板面采用6mm的钢板加工,底部倒角带30cm直边,顶部开活动天窗,便于浇筑底板砼。
模板内采用工字钢与机械丝杆组成内模骨架,每2m一道。
内模与外模内底板间利用梁底排水孔设钢套筒支撑,内模设计见图5-16。
图5-16:
连续梁内模设计示意图
横隔板部分亦采用钢制模板,分块加工,以便拆除;
端模采用模板钢模,分六块制作和安装,螺栓连接。
5.2模板加工及验收
模板选择具用一定资质的专业厂家加工成型,加工完毕后,在工厂里全部拼装成型后验收,确保模板结构尺寸满足设计和施工要求。
5.3模板的安装施工
模板采用汽车运至施工现场,安装前采用经纬仪准确定位,在铺好纵横分配梁后,根据线形及标高对满堂支架的顶托进行调节,满足底板的线型要求,再人工配合汽车吊安装就位,端部底模安装前先按照设计要求安装支座。
6、钢筋及预应力管道安装
6.1钢筋加工及安装
在现场设置钢筋加工棚,按照设计钢筋的尺寸要求,人工配合机械加工成型,按照类别分类存放。
在箱梁外模板安装就位后,采用人工和机械相配合的方法运输钢筋就位,人工现场绑扎。
按照底板→腹板→顶板的顺序进行绑扎。
6.2预应力管道安装及穿束
在底板和腹板钢筋绑扎到位后,安装连续箱梁端模,依据设计图要求,安装底板和腹板范围内的波纹管管道并予以准确定位。
在内模安装完成后,按照预应力管道的几何坐标位置,在顶板钢筋底层绑扎到位后,进行预应力管道的安装。
成孔采用外径φ90的铁皮波纹管,波纹管连接采用配套的连接接头,并用防水胶带包裹严密,预防漏浆。
波纹管坐标位置采用定位网片进行控制。
6.3预应力钢绞线穿束
按照束号和孔号一一对应的方法用人工配合卷扬机进行穿束,由于大部分预应力钢绞线长达114m,且腹板区钢绞线上下起伏较大,现场对通长管道分3次进行穿束,即每次穿4根钢绞线,穿束前将穿入端焊接成锥体状,同时在钢绞线上焊接一拉钩,将拉钩连接在预埋好的钢丝绳上,启动卷扬机进行穿束。
在混凝土浇筑前钢绞线全部穿束完成。
7、混凝土浇筑及养护
7.1、混凝土供应
搅拌设备:
混凝土由制梁工区拌制,两座搅拌楼同时投产,实际产量为100~120m3/h。
输送设备:
现场浇筑拟用二台汽泵、二台地泵,正常泵送状态下汽泵为40m3/h、地泵为30m3/h,输送能力合计140m3/h。
运输设备:
现场采用混凝土搅拌车运输,每个循环约40分钟(装料过程15分钟、往返时间30分钟、卸料过程15分钟,每车7m3混凝土),保守估计浇筑速度按80m3/h计(总浇筑时间18小时),共需运输车(80/60)÷
(7/60)=11.4台,按12台。
7.2、设备、机具、人员布置
汽泵:
二台汽泵配合地泵进行顶板布料。
自有一台JLT5292型汽泵,臂长37m,另租赁一台臂长42m的汽泵,由于其机动性强,根据砼浇筑进度及场地要求进行机动布置,配合地泵作业。
地泵:
二台地泵负责箱梁倒角、底板、腹板。
采用租赁90地泵,地泵布置于33~32号墩之间,输料管分别平行于线路中线,浇筑方向自29号墩向32墩推进,边浇筑边拆管,出料口段均配备可选择弯管(鹅头)。
插入式振捣器:
共四个出料口,每个出料口配备8个50型插入式振捣棒(箱内3个、箱外5个,备用8个),并备用10个30型插入式振捣棒。
共计50型振捣棒40个,30型振捣棒10个
附着式振捣器:
在下倒圆角处设置附着式振捣器,两侧对称设置,纵向间距1.5m,共布置20个,根据砼浇筑进度进行循环跟进。
人员:
每个地泵出料口安排布料工人8人,振捣工8人;
汽泵出料口安排布料工人3人,振捣工5人;
看模板工3人(箱外2人、箱内1人);
看钢筋工2人,卸料工8人(每处2人)。
共计工人(8+8)×
2+(3+5)×
2+(3+2+8)=61人。
(具体见后附图“混凝土浇筑方案”)
7.3、梁体混凝土施工工艺概述
采用全断面分层错开从29#墩向32#墩推进的方法,左右对称进行浇注。
箱梁混凝土浇注分四批前后平行作业。
第一批浇筑腹板倒角混凝土,浇筑高度约至1/3腹板处(约1m),每批浇筑长度15m左右;
由1#、2#地泵同时浇筑。
第二批浇筑底板混凝土,从内模天窗口输入补平底板混凝土,由3#汽泵浇筑。
第三批浇筑腹板,由1#、2#地泵同时浇筑及4#汽泵配合。
第四批浇筑顶板及翼板,由3#汽泵及4#汽泵配合进行浇筑,这样保持四批浇筑相隔有2m左右间距的平行作业,具体见后工艺附图。
7.4、混凝土工艺流程图
混凝土工艺流程图
7.5、.混凝土浇筑顺序
根据现场实际情况,连续梁混凝土的浇筑采用纵向分段、水平分层、横向对称、自下而上、全断面连续由29#墩向32#墩一次浇筑的方法组织施工。
混凝土在拌合站集中拌制,罐车运输至工地,混凝土泵车和汽车泵泵送混凝土入模,附着式振捣器配合插入式振动棒捣固,覆盖土工布洒水养生。
混凝土的浇筑顺序见图5-17。
混凝土浇筑施工顺序:
按照标准分层厚度依次浇筑①→②→③→④区域。
图5-17:
箱梁混凝土的浇筑施工顺序图
7.6、混凝土的振捣
⑴附着式振动器配置:
在每边侧模均匀布置10个(距梁底0.5m、左右间距为1.5m处一字排开)高频附着式振动器;
梁端模上布置2个高频附着式振动器,内模端头两侧腹板处各布置1个高频附着式振动器。
根据浇筑进度进行循环跟进,但是每套模板上均事先设置底板。
建议采用浙江嵊州市建筑机械公司生产的ZF75-150型高频附着式振动。
⑵梁体混凝土振捣工艺:
箱梁底腹板倒角混凝土以附着式振动为主,插入式振动为辅;
其他部位以插入式振捣棒振捣;
⑶梁体混凝土振捣:
①浇注箱梁腹板倒角混凝土时,开动浇注部位的高频附着式振动器组(三个为一组,连续开启时间约6-8s),同时两侧各采用2台φ50mm插入式振动棒振捣辅助腹板混凝土下料和初振,两侧各布置6台φ50mm紧跟复振,复振以箱内为先,然后箱外复振,复振后严禁再次附着式振捣。
②浇注箱梁底板混凝土时,梁端钢筋密集,两端各φ30mm插入式振动棒振捣从内模顶板预留孔流入底板的混凝土;
标准段采用φ50mm插入式振动棒振捣。
③浇注箱梁腹板上部混凝土时,采用2台φ50mm插入式振动棒振捣辅助腹板混凝土下料和初振,两侧各布置3台φ50mm紧跟复振。
此时停止开动附着式振动器,避免扰动腹板下半部分已接近初凝混凝土,而造成麻面或露筋。
振动棒插入下层混凝土深度为10厘米左右,禁止振动棒接触波纹管管及预埋件。
⑷混凝土振捣注意事项:
①混凝土振捣时避免碰撞模板、钢筋和预埋件。
②混凝土浇筑过程中,随时对混凝土进行振捣并使其均匀密实。
混凝土
较粘稠时,需加密振点分布。
混凝土振捣过程中,避免重复振捣,防止过振。
加强检查模板支撑的稳定性和接缝的密合情况,防止在振捣混凝土过程中产生漏浆。
③采用插入式振捣棒振捣混凝土时,使用的高频振捣棒的作用范围分别为:
φ30mm棒30cm,φ50mm棒50cm,插入式振捣器的移动间距不宜大于振捣棒作用半径的1.5倍,且插入下层混凝土内的深度宜为5~10cm,与侧模应保持5~10cm的距离。
④当振动完毕需变换振捣棒在混凝土拌和物中的位置时,边振动边竖向提出振捣棒,不得将振捣棒放在拌和物内平拖。
不得用振捣棒驱赶混凝土。
⑤对于箱梁腹板与底板,端头部分、预应力筋锚固区以及施工接(头)缝处等其它钢筋密集部位,应加强振捣。
⑥底板顶层及挡碴墙外侧顶板混凝土振捣完成后,应用人工进行精密整平;
紧跟人工抹平。
人工抹面后及时上铺薄膜,以避免风吹裂纹。
抹面时严禁洒水,并应防止过度操作影响表层混凝土的质量。
⑦、养护:
混凝土养护采用覆盖土工布洒水养生。
图5-18:
混凝土浇筑施工图
附图1:
梅村特大桥连续梁浇注工艺流程图
附图2:
梅村特大桥连续梁混凝土浇注方案图
25
8、预应力施工
连续梁预应力体系设计:
预应力筋采用1×
7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线。
采用自锚式拉丝体系锚具,24mm的高强度、低松弛钢绞线。
锚具采用中原预应力厂OVM锚具,利用YCW300C-200型千斤顶、ZB4/500型高压油泵、0.4级精密压力表进行预应力张拉,管道采用波纹管成孔。
预应力张拉采取应力应变双控、应力为主的方法。
同时,准确记录张拉各阶段油表读数、预应力筋的伸长值及夹片的外露量,以便分析校核。
8.1管道成孔、钢束下料与穿束
采用预埋铁皮波纹管成孔,采用定位网片控制定位精度。
定位网片按60cm间距控制,在管道转折点处网片间距按照30cm间距控制。
钢绞线下料采用砂轮机平放切割,不得使用电弧切割,钢绞线切断前端头须先用铁丝线绑扎,下料过程中先将切口处两侧绑扎,再行切断。
其切口至工具锚夹片端保证至少留有100mm,经计算,钢绞线下料长度L=工作长度+1500mm。
钢绞线下料后,对预应力钢绞线进行每隔1~1.5米扎一道铁线,进行梳整、编束,确保钢绞线顺直、不扭转。
在混凝土浇筑前提前穿束就位,在混凝土浇筑过程中,拉动钢绞线以防堵孔。
8.2管道摩阻试验
对腹板束预应力管道,在混凝土浇筑完成后,预应力张拉前,现场测试预应力管道摩阻及喇叭口摩阻。
在梁体张拉前,用两个压力传感器在同一管道的两端与千斤顶配套安装,一端主动、一端被动分级张拉,对称一束亦安装千斤顶与测试束同时同步张拉,记录测试束的主动和被动端的应力和应变值,线性回归求得管道的摩阻。
检查实际损失值与理论计算值的差别,以确保有效预应力值。
根据现场测试情况孔道局部偏差系数k=0.002766,孔道摩阻系数u=0.254742,两值均在规范允许的范围内,故现场按设计所给张拉力进行施工。
8.3预应力张拉施工
8.3.1前提条件
混凝土强度和弹性模量达到设计值的100%以上,龄期不少于10天时方可进行;
张拉用千斤顶与油表必须配套标定,千斤顶校验有效期为一个月,油表校验有效期为一周。
8.3.2操作要领
预应力张拉施工的主要操作要领,就是“三同心、两同步”和以应力为主、应力应变双控。
三同心:
管道与锚垫板同心,锚垫板与锚具同心,千斤顶与锚具同心。
两同步:
箱梁两端及两侧对称,四个千斤顶分级、同步张拉。
8.3.3理论伸长值的计算
钢绞线理论伸长量由:
孔道内钢绞线伸长量L1和梁体预应力钢绞线孔道出口至张拉千斤顶工具夹片锚固处的伸长量L2组成,即L=L1+L2:
孔道内钢绞线伸长量L1按平均应力法进行计算为:
L1=[δcon×
(1+e-(kL+μθ))]/(2×
Eg)
L2按杆件受拉弹性变形模型考虑为:
L2=L0×
δcon/Eg(L0:
孔道出口处至千斤顶工具夹片锚固处的钢绞线长度mm)
8.3.4张拉程序
为确保有效预应力值,初张拉力取锚下控制应力的20%。
钢绞线终张拉程序:
0→20%δ控(作伸长量标记:
测量油缸伸长量,工具夹片外露量)→δ控(静停持荷5分钟)→补拉到δ控(测伸长值:
测量油缸伸长量,工具夹片外露量,校核
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- 预应力 钢筋混凝土 连续 梁膺架法 施工