箱涵结构和配筋计算表格文件下载.xls
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钢钢筋筋混混凝凝土土箱箱涵涵结结构构设设计计一一、设设计计资资料料1、孔径及净空净跨径L0=1.9m净高h0=2m孔数m=12、设计安全等级二级结构重要性系数r0=1.03、汽车荷载荷载等级公路级4、填土情况涵顶填土高度H=7.3m土的内摩擦角=30填土容重1=19kN/m3地基容许承载力0=300kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB400主钢筋直径25mm钢筋抗拉强度设计值fsd=330MPa涵身混凝土强度等级C25涵身混凝土抗压强度设计值fcd=11.5MPa涵身混凝土抗拉强度设计值ftd=1.23MPa钢筋混凝土重力密度2=25kN/m3基础混凝土强度等级C20混凝土重力密度3=23.5kN/m3二二、设设计计计计算算(一一)截截面面尺尺寸寸拟拟定定(见图L-01)顶板、底板厚度=0.5mC1=0.5m第5页,共27页侧墙厚度t=0.6mC2=0.6m横梁计算跨径LP=L0+t=2.5mL=3L0+4t=8.1m侧墙计算高度hP=h0+=2.5mh=h0+2=3m基础襟边c=0m基础高度d=0m基础宽度B=8.1m(二二)荷荷载载计计算算1、恒载恒载竖向压力p恒=1H+2=151.20kN/m2恒载水平压力顶板处eP1=1Htan2(45-/2)=46.23kN/m2图L-01底板处eP2=1(H+h)tan2(45-/3)=65.23kN/m22、活载汽车后轮着地宽度0.6m,由公路桥涵设计通用规范(JTGD602004)第4.3.4条规定,按30角向下分布。
一个汽车后轮横向分布宽0.6/2+Htan30=4.51m1.3/2m1.8/2m故横向分布宽度a=1.8+1.3=3.100m同理,纵向,汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30=4.315m1.4/2m故b=1.400mG=140kN车辆荷载垂直压力q车=G/(ab)=32.26kN/m2车辆荷载水平压力e车=q车tan2(45-/2)=10.75kN/m2(三三)内内力力计计算算1、构件刚度比第6页,共27页K=(I1/I2)(hP/LP)=0.58u=2K+1=2.162、节点弯矩和轴向力计算
(1)a种荷载作用下(图L-02)涵洞四角节点弯矩MaA=MaC=MaE=MaF=-1/upLP2/12MBA=MBE=MDC=MDF=-(3K+1)/upLP2/12MBD=MDB=0横梁内法向力Na1=Na2=Na1=Na2=0侧墙内法向力Na3=Na4=(MBA-MaA+pLp2/2)/LpNa5=-(Na3+Na4)恒载p=p恒=151.20kN/m2MaA=MaC=MaE=MaF=-36.50kNmMBA=MBE=MDC=MDF=-99.87kNmNa3=Na4=163.65kNNa5=-327.30kN车辆荷载p=q车=32.26kN/m2MaA=MaC=MaE=MaF=-7.79kNm图L-02MBA=MBE=MDC=MDF=-21.31kNmNa3=Na4=34.91kNNa5=-69.83kN
(2)b种荷载作用下(图L-03)MbA=MbC=MbE=MbF=-KphP2/6uMBA=MBE=MDC=MDF=KphP2/12uMBD=MDB=0Nb1=Nb2=Nb1=Nb2=phP/2Nb3=Nb4=(MBA-MbA)/LpNb5=-(Nb3+Nb4)恒载p=eP1=46.23kN/m2MbA=MbC=MbE=MbF=-12.92kNmMBA=MBE=MDC=MDF=6.46kNm图L-03第7页,共27页Nb1=Nb2=Nb1=Nb2=57.79kNNb3=Nb4=-7.75kNNb5=15.50kN(3)c种荷载作用下(图L-04)=20u(K+6)/K=490.51McA=McE=-(8K+59)phP2/6McC=McF=-(12K+61)phP2/6MBA=MBE=(7K+31)phP2/6MDC=MDF=(3K+29)phP2/6MBD=MDB=0Nc1=Nc1=phP/6+(McC-McA)/hPNc2=Nc2=phP/3-(McC-McA)/hPNc3=Nc4=(MBA-McA)/LpNc5=-(Nc3+Nc4)恒载p=eP2-eP1=19.00kN/m2McA=McE=-2.57kNmMcC=McF=-2.74kNmMBA=MBE=1.41kNm图L-04MDC=MDF=1.24kNmNc1=Nc1=7.85kNNc2=Nc2=15.90kNNc3=Nc4=1.59kNNc5=-3.19kN(4)d种荷载作用下(图L-05)1=20(K+2)(6K2+6K+1)=334.282=u/K=3.733=120K3+278K2+335K+63=373.224=120K3+529K2+382K+63=484.485=360K3+742K2+285K+27=510.206=120K3+611K2+558K+87=637.80第8页,共27页MdA=(-2/2+3/1)phP2/4MdE=(-2/2-3/1)phP2/4MdC=-(2/2+5/1)phP2/24MdF=-(2/2-5/1)phP2/24MBA=-(-2/2+4/1)phP2/24MBE=-(-2/2-4/1)phP2/24MDC=(1/2+6/1)phP2/24MDF=(1/2-6/1)phP2/24MBD=-4phP2/121MDB=6phP2/121Nd1=(MdC+phP2/2-MdA)/hP图L-05Nd2=php-Nd1Nd1=(MdF-MdE)/hPNd2=php-Nd1Nd3=(MBA+MBD-MdA)/LPNd4=(MBE+MBD-MdE)/LPNd5=-(Nd3+Nd4)车辆荷载p=e车=10.75kN/m2MdA=9.74kNmMdE=-27.77kNmMdC=-5.78kNmMdF=2.77kNmMBA=-5.56kNmMBE=2.56kNmMDC=6.09kNmMDF=-4.59kNmMBD=-8.12kNmMDB=10.69kNmNd1=-19.65kNNd2=46.53kN第9页,共27页Nd1=0.09kNNd2=26.80kNNd3=-9.37kNNd4=8.88kNNd5=0.48kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按公路桥涵设计通用规范(JTGD602004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合荷载种类M(kNm)MAMEMCMFMBAMBEMDCMDFMBDMDB恒载a-36.50-36.50-36.50-36.50-99.87-99.87-99.87-99.870.000.001.2结构、土的重力-43.80-43.80-43.80-43.80-119.85-119.85-119.85-119.850.000.00b-12.92-12.92-12.92-12.926.466.466.466.460.000.00c-2.57-2.57-2.74-2.741.411.411.241.240.000.001.4土侧压力-21.68-21.68-21.92-21.9211.0211.0210.7810.780.000.00车辆荷载a-7.79-7.79-7.79-7.79-21.31-21.31-21.31-21.310.000.00d9.74-27.77-5.782.77-5.562.566.09-4.59-8.1210.691.4汽车2.74-49.78-18.99-7.02-37.62-26.25-21.30-36.26-11.3614.96荷载效应组合-62.74-115.27-84.72-72.75-146.44-135.08-130.37-145.33-11.3614.96荷载种类N(kN)N1N2N1N2N3N4N5恒载a0.000.000.000.00163.65163.65-327.301.2结构、土的重力0.000.000.000.00196.38196.38-392.76b57.7957.7957.7957.79-7.75-7.7515.50c7.8515.907.8515.901.591.59-3.191.4土侧压力91.89103.1791.89103.17-8.62-8.6217.24车辆荷载a0.000.000.000.0034.9134.91-69.83d-19.6546.530.0926.80-9.378.880.481.4汽车-27.5165.140.1237.5135.7661.32-97.08第10页,共27页荷载效应组合64.39168.3292.01140.7223.5249.1-472.603、构件内力计算(跨中截面内力)
(1)顶板1(图L-06)x=LP/2P=1.2p恒+1.4q车=226.60kNNx=N1=64.39kNMx=MA+N3x-Px2/2=39.63kNmVx=Px-N3=59.73kN顶板1x=LP/2P=1.2p恒+1.4q车=226.60kN图L-06Nx=N1=92.01kNMx=ME+N4x-Px2/2=19.05kNmVx=Px-N4=34.17kN
(2)底板2(图L-07)1=1.2p恒+1.4(q车+3e车HP2/4LP2)=237.89kN/m22=1.2p恒+1.4q车=226.60kN/m2x=LP/2Nx=N2=168.32kNMx=MC+N3x-2x2/2-5x3(1-2)/12LP=13.98kNmVx=2x+3x2(1-2)/2LP-N3图L-07=70.31kN底板21=1.2p恒+1.4q车=226.60kN/m22=1.2p恒+1.4(q车-3e车HP2/4LP2)=215.31kN/m2x=LP/2第11页,共27页Nx=N2=140.69kNMx=MF+N4x-2x2/2-x3(1-2)/6LP=68.92kNmVx=2x+x2(1-2)/2LP-N4=27.12kN(3)左侧墙(图L-08)1=1.4eP1+1.4e车=79.78kN/m22=1.4eP2+1.4e车106.38kN/m2x=hP/2图L-08Nx=N3=223.52kNMx=MA+N1x-1x2/2-x3(2-1)/6hP=-48.05kNmVx=1x+x2(2-1)/2hP-N1=43.65kN(4)右侧墙(图L-09)1=1.4eP1=64.73kN/m22=1.4eP2=91.33kN/m2x=hP/2Nx=N4=249.08kN图L-09Mx=ME+N1x-1x2/2-x3(2-1)/6hP=-54.28kNmVx=1x+x2(2-1)/2hP-N1=-2.79kN(5)中间墙(图L-10)x=hP/2Nx=N5=-472.60kNMx=MBD+(N1+N1)x=184.14kNm第12页,共27页Vx=-(N1+N1)图L-10=-156.40kN(5)构件内力汇总表构件MdNdVdMdNdVdMdNdVdA-BAA-BB-62.7464.39223.5239.6364.3959.73-146.4464.39-472.60B-EBB-EE-135.0892.01-472.6019.0592.0134.17-115.2792.01249.08C-DCC-DD-84.72168.32223.5213.98168.3270.31-130.37168.32-472.60D-FDD-FF-145.33140.69-472.6068.92140.6927.12-72.75140.69249.08A-CAA-CC-62.74223.5264.39-48.05223.5243.65-84.72223.52168.32E-FEE-FF-115.27249.0892.01-54.28249.08-2.79-72.75249.08140.69B-DBB-DD-11.36-472.60156.40184.14-472.60-156.4014.96-472.60309.00(四四)截截面面设设计计1、顶板(A-BB-E)钢筋按左、右对称,用最不利荷载计算。
(1)跨中l0=2.50m,h=0.50m,a=0.04m,h0=0.46m,b=1.00m,Md=39.63kNm,Nd=64.39kN,Vd=59.73kNe0=Md/Nd=0.616m第13页,共27页i=h/121/2=0.144m长细比l0/i=17.321.0,取1=1.002=1.15-0.01l0/h=1.1001.0,取2=1.00=1+(l0/h)212h0/1400e0=1.000由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.3.5条e=e0+h/2-a=0.826mr0Nde=fcdbx(h0-x/2)53.15=11500x(0.46-x/2)解得x=0.010mbh0=0.530.46=0.244m故为大偏心受压构件。
As=(fcdbx-r0Nd)/fsd=0.0001589m2=158.9mm2=100As/(bh0)=0.03%r0Vd=59.7kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.9条的要求。
由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0=282.9kNr0Vd=59.7kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算,仅需按(JTGD622004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。
(2)结点(AE)l0=2.50m,h=+C1=1.00m,a=0.04m,h0=0.96m,b=1.00m,Md=146.44kNm,Nd=64.39kN,Vd=472.60kNe0=Md/Nd=2.274mi=h/121/2=0.289m长细比l0/i=8.661.0,取1=1.00第14页,共27页2=1.15-0.01l0/h=1.1251.0,取2=1.00=1+(l0/h)212h0/1400e0=1.000由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.3.5条e=e0+h/2-a=2.734mr0Nde=fcdbx(h0-x/2)176.06=11500x(0.96-x/2)解得x=0.016mbh0=0.530.96=0.509m故为大偏心受压构件。
As=(fcdbx-r0Nd)/fsd=0.0003653m2=365.3mm2=100As/(bh0)=0.04%r0Vd=472.6kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.9条的要求。
由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0=590.4kNr0Vd=472.6kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算,仅需按(JTGD622004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。
由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.7条VCS=a1a2a30.45*10-3bh0(2+0.6)fcu,k0.5svfsv=764.73kNr0Vd=472.6kN故斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪承载力已满足要求。
2、底板(C-DD-F)钢筋按左、右对称,用最不利荷载计算。
(1)跨中l0=2.50m,h=0.50m,a=0.04m,h0=0.46m,b=1.00m,Md=68.92kNm,Nd=140.69kN,Vd=27.12kNe0=Md/Nd=0.490mi=h/121/2=0.144m长细比l0/i=17.321.0,取1=1.002=1.15-0.01l0/h=1.1001.0,取2=1.00=1+(l0/h)212h0/1400e0=1.000由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.3.5条e=e0+h/2-a=0.700mr0Nde=fcdbx(h0-x/2)98.46=11500x(0.46-x/2)解得x=0.019mbh0=0.530.46=0.244m故为大偏心受压构件。
As=(fcdbx-r0Nd)/fsd=0.000236m2=236.0mm2=100As/(bh0)=0.05%r0Vd=27.1kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.9条的要求。
由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0=282.9kNr0Vd=27.1kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算,仅需按(JTGD622004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。
(2)结点l0=2.50m,h=+C1=1.00m,a=0.04m,h0=0.96m,b=1.00m,Md=145.33kNm,Nd=140.69kN,Vd=472.60kNe0=Md/Nd=1.033mi=h/121/2=0.289m长细比l0/i=8.661.0,取1=1.002=1.15-0.01l0/h=1.1251.0,取2=1.00=1+(l0/h)212h0/1400e0=1.000第16页,共27页由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.3.5条e=e0+h/2-a=1.493mr0Nde=fcdbx(h0-x/2)210.04=11500x(0.96-x/2)解得x=0.019mbh0=0.530.96=0.509m故为大偏心受压构件。
As=(fcdbx-r0Nd)/fsd=0.0002434m2=243.4mm2=100As/(bh0)=0.03%r0Vd=472.6kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.9条的要求。
由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.7条VCS=a1a2a30.45*10-3bh0(2+0.6)fcu,k0.5svfsv=693.37kNr0Vd=472.6kN故斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪承载力已满足要求。
3、左、右侧板(A-C,E-F)
(1)板中l0=2.50m,h=0.60m,a=0.04m,h0=0.56m,b=1.00m,Md=54.28kNm,Nd=249.08kN,Vd=2.79kNe0=Md/Nd=0.218mi=h/121/2=0.173m长细比l0/i=14.431.0,取1=1.002=1.15-0.01l0/h=1.1081.0,取2=1.00=1+(l0/h)212h0/1400e0=1.000第17页,共27页由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.3.5条e=e0+h/2-a=0.476mr0Nde=fcdbx(h0-x/2)118.54=11500x(0.56-x/2)解得x=0.019mbh0=0.530.56=0.296m故为大偏心受压构件。
As=(fcdbx-r0Nd)/fsd=-0.0001m2-=100.0mm2=100As/(bh0)=-0.02%r0Vd=2.8kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.9条的要求。
由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0=343.2kNr0Vd=2.8kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算,仅需按(JTGD622004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。
(2)结点l0=2.50m,h=t+C2=1.20m,a=0.04m,h0=1.16m,b=1.00m,Md=115.27kNm,Nd=249.08kN,Vd=92.01kNe0=Md/Nd=0.463mi=h/121/2=0.346m长细比l0/i=7.221.0,取1=1.002=1.15-0.01l0/h=1.1291.0,取2=1.00=1+(l0/h)212h0/1400e0=1.000由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.3.5条e=e0+h/2-a=1.021mr0Nde=fcdbx(h0-x/2)254.25=11500x(1.16-x/2)第18页,共27页解得x=0.019mbh0=0.531.16=0.614m故为大偏心受压构件。
As=(fcdbx-r0Nd)/fsd=-8.39E-05m2-=83.9mm2=100As/(bh0)=-0.01%r0Vd=92.0kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.9条的要求。
由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0=712.2kNr0Vd=92.0kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算,仅需按(JTGD622004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。
3、中间板(B-D)
(1)板中l0=2.50m,h=0.60m,a=0.04m,h0=0.56m,b=1.00m,Md=184.14kNm,Nd=472.60kN,Vd=156.40kNe0=Md/Nd=0.390mi=h/121/2=0.173m长细比l0/i=14.431.0,取1=1.002=1.15-0.01l0/h=1.1081.0,取2=1.00=1+(l0/h)212h0/1400e0=1.000由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.3.5条e=e0+h/2-a=0.650mr0Nde=fcdbx(h0-x/2)307.01=11500x(0.56-x/2)解得x=0.050mbh0=0.530.56=0.297m故为大偏心受压构件。
As=(fcdbx-r0Nd)/fsd=0.0003067m2=306.7mm2第19页,共27页=100As/(bh0)=0.05%r0Vd=156.4kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.9条的要求。
由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0=344.4kNr0Vd=337.4kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算
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