脚手架及支撑搭设方案Word下载.doc
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1、采用Φ48×
3.5钢管搭设:
2、凡有严重锈蚀弯曲、压扁或裂纹者,禁止使用:
3、扣件应与架管配套使用,并有出厂合格证:
4、脚手板单块重量不得超过30kg:
5、安全网每平方米承受1690kg以上的荷载;
朽网、断网不得使用:
6、附墙件、连墙件、埋件等满足A3钢的技术要求条件。
(三)、施工要点
1、双排单立杆落地架
(1)搭设参数
双排单立杆落地架搭设参数(m)见下表:
架子高
立杆间距
里立杆距外墙距离
横向
纵向
步距
50m以内
1.05
1.5
0.35
(2)荷载要求
1)主体结构施工,每步架上的荷载不超过270kg/m2。
装修阶段每步架上荷载不超过200kg/m2,同时,操作层至少间隔三步架。
2)扣件紧固力要达到40—50N-m。
(3)脚手架搭设顺序:
土方回填→地基处理→安放垫木、底座→竖立杆同时安扫地杆→搭设水平杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→安踢脚板及栏杆→挂安全网
(4)脚手架基础要求
1)回填土一定要分层夯实,压实系数不小于0.95。
2)回填土上距外墙边缘铺200厚、2000宽碎石,压实。
3)脚手架立杆下沿纵向铺设通长50×
200木板。
4)脚手架四周设置排水沟。
5)垫板不晃动,底座不滑动、不下沉。
(5)外架防护必须满挂密目安全网。
架体高度高于屋面女儿墙1.50m。
悬挑架首层,操作层,每隔两层设水平硬防护和设置踢脚板,脚手架的搭设必须符合JGJ150-2001规范的要求。
2、里脚手架
(1)、主体结构施工全部搭设满堂脚手架。
现浇有梁板底模支撑立杆撞距为:
板下纵横间距不大于1000,梁下间距不大于900。
(2)、内架在施工过程中,均就考虑楼面的承载力,采取必要的支垫措施。
3、脚手架搭设要点
(1)、搭设原则:
横平竖直,连结安全、防护可靠。
(2)、脚手架搭设允许偏差应满足有关规定要求。
(3)、每道剪刀撑宽度为4跨4步,剪刀撑之间间距不大于15m。
(4)、连接点为垂直方向每隔两步,水平间距3~4根立杆设一处。
4、各杆件的搭设
a、搭设立杆:
底部立杆应间隔采用长度不同的钢管,相邻立杆的接头应错开,其错开距离不小于500mm,并不得在同一步距内。
立杆接头用对接扣件连接。
竖第一根立杆时,第6跨应暂设一根斜撑与地面成对45°
—60°
夹角,直至固定杆件搭好后方可视情况拆除。
立杆顶应高出女儿墙顶部1m。
b、扫地杆的搭设:
每根立杆的底座向上200mm处应设置纵横扫地杆,并用直角扣件与立杆连接。
当立杆基础高度不在同一高度时,应将高过的纵向扫地杆向低处延长两跨,并与低跨立杆固定。
c、搭设大横杆:
大横杆钢管长度应不小于3跨,其接头用对接扣件连接,接头应错开,不得在同一跨内。
大横杆与立柱相交处用直角扣件连接固定。
d、扫地杆的搭设:
当立杆基础高度不在同一高度时,其接头用对接扣件连接,接头应错开,不得在同一跨内。
d、搭设小横杆:
双排脚手架的小横杆靠墙装饰面的距离一般为150—200mm,单排脚手架的小横杆伸入墙内长度不应小于180mm。
e、设置连墙杆:
为防止脚手架内、外倾覆,立杆应从第一步大横杆处开始用钢管扣件两步三跨设置边墙杆,连墙点处的墙体应有足够的强度,锚固点处的砼强度应不低于150Mpa,连墙杆距操作层的距离不应大于两步架,当超过时应在操作层下采取临时稳定措施,直至连墙杆搭好后方可拆除。
当脚手架局部设连墙杆有困难时,可设抛撑,抛撑应采用对接的通长杆件,其上端应用回转扣件固定在外立杆或纵向水平杆上,下端用钢管或缆风绳现脚手架连接固定。
f、搭设剪刀撑:
剪刀撑应设置在脚手架外侧,接头宜采用双钢管搭接接头,接头长度不小于1m,并不少于3个回转扣件固定,固定间距不得小于800mm,回转扣件固定应在立杆或小横杆的伸出端上,其交点距中心节点距离不应大于150mm。
g、安装扣件:
连接大横杆的对接扣件,开口应朝架子内侧,螺栓向上,以防雨水进入,紧固扣件螺栓时,拧紧力矩一般以40—65N-m为宜。
h、搭设栏杆的挡脚板:
从第二步起,应在脚手架操作层的外侧设置栏杆及捎脚板,上栏杆:
高度为1.2m,中栏杆:
距中设置,挡脚板高度不宜小于150mm。
i、铺设脚手板:
脚手板应满铺、铺稳,不得有探头板。
钢木脚手板在靠墙一侧及端部应与小横杆绑牢,以防滑出,竹木脚手板对头铺时,每块板端头下面应有小横杆,小横杆离板端不应大于150mm。
j、承重平台与脚手架应分开搭设。
(四)脚手架拆除
脚手架使用完毕后,应由专业架子工拆除,拆除应遵守以下原则:
1、单位工程负责人或项目经理确认后方可拆除,必须编制拆除方案。
2、脚手架拆除应从上往下,水平方向一步拆完再拆下步。
拆除前应先清除脚手板上的垃圾杂物,清除时严禁从高空向下抛掷。
3、拆除脚手架时,设专人看管,划出安全区,设立警戒标志。
4、拆外架时,应对墙的饰面做好清洁和保护工作。
5、如需保留局部脚手架,应附加专项技术措施,经技术负责人批准,安全部门验收后方可使用。
6、脚手架的拆除顺序是:
拆除安全网→挡脚板→脚手板→拆除小横杆→拆除剪刀撑→拆除连墙杆件→拆除大横杆→拆除立杆→拆除斜杆。
(五)、脚手架的安全与维护
1、操作层及人行通道板必须满铺,板端搁置在小横杆上。
在同一排横杆上搭接大于200,严禁出现探头板,脚手板全部用8#元丝绑扎。
2、操作层外侧设1200mm高安全横杆。
3、安全网布设
外脚手架外侧均需张设安全网进行全封闭围护,以保证施工安全。
支好后的安全网应能承受160kg的冲击力,凡霉料、有漏孔等不得使用。
架设水平安全网时,其伸出宽度就大于2m,外口应高于内口,搭接牢固,每隔一定距离应用拉绳将斜杆与地面锚拉牢固,安全网应随楼层施工进度上升。
4、防雷电措施
脚手架搭设应远离高压线,在使用期间,严禁与带电体接触。
此外,搭设的外脚手架若处于雷雨季节,则应设置避雷措施。
(六)、脚手架的一般规定和要求
1、脚手架钢管端部切口平整,禁止使用已有严重变形、裂缝和锈蚀的钢管,脚手架配件符合产品规范要求。
2、脚手架搭设前,必须对进场的钢管和配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不符合要求的杆配件。
3、脚手架搭设作业,必须在统一的指挥下,严格按照现行施工规范和方案设计进行,如有更改,必须在征得相关技术负责人的同意,保证脚手架施工安全的前提下进行。
4、脚手架剪刀撑采用四步四跨搭设,装设连墙杆时注意松紧程度,避免引起杆件和整架失稳。
5、工人在架上进行搭设作业时,作业面上宜铺一定数量的脚手板,并临时固定。
工人必须戴安全帽,挂好安全绳,不得单人进行较重构件和其他易发生失稳、脱手、碰撞、滑跌等作业。
6、脚手架使用施工荷载不得超过2000N/㎡,不得交叉作业,不得作为承料平台,或与平相连。
7、在作业中,禁止随意拆除脚手架基本构件,整体构件和其他构配件,确因操作需要拆除时,需经主管部门同意,采取处理措施后进行,并在作业后予以恢复。
8、工人在架上作业时,应注意加强自我保护,避免发生碰撞,闪失和落物,严禁在架上嬉戏,或坐在架上栏杆上休息,人员上下脚手架,必须走安全通道,严禁攀爬脚手架。
9、每作业班工人架上作业时,先检查有无影响作业安全的问题存在,在排除和解决后,方许开始作业。
作业过程中,发现不对现象,应立即停止作业,进行检查,解决后才能恢复正常作业,发现异常危险后,立即通知架上作业人员。
10、在每步架完作业后,必须将剩余架料和物品移至上或下部架或室内,每日收工前清理架面,将架面上易坠物收到安全处,作业期间,定时清理水平防护里的垃圾杂物,在任何情况下,严禁自上向下抛扔物、垃圾。
11、脚手架拆除按照预先确定的顺序拆除,在拆除过程中,凡是已经松开的杆件及时运走,避免误扶、误靠已松脱的连接件,拆下的架料必须及时以安全的方式运走。
在拆除过程中,应做好配合协调工作。
(七)、脚手架的检查验收和使用管理
1、检查工作阶段
(1)每搭设一个楼层高度;
(2)遇有大风、大雨、大雪等异常天气后;
(3)停工超过一个月后;
(4)使用过程中发现异常后。
2、检查内容
(1)检查是否按照施工组织设计和规范要求搭设;
(2)检查节点是否全部扣紧,扭矩达到40—65N.m;
(3)拉杆及安全防护是否达到设计要求;
(4)钢管:
连接是否正确;
(5)检查垂直度是否满足要求;
(6)检查是否超载。
3、脚手架验收
由项目工长、质安、专职工长、班组长自检后,由分公司每月组织检查验收。
4、使用管理
脚手架搭好经检验合格后,方投入使用,在使用过程中,设专人负责管理,并设安全督查人员,确保脚手架搭设和使用符合设计和有关规范规定要求,保障施工顺利进行。
同时,必须贯彻“健全管理制度、加强管理、保障安全、减少损耗、提高效益”的脚手架管理原则,责任落实到专人,具体由架工班管理,做到确保施工需要,用毕及时归库、清理及维护保养,提高使用速度,加速周转,降低成本。
四、扣件式φ48钢管落地外脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)。
本工程为5栋框架结构的多层建筑,最高的栋号的层数为10层,其建筑物最高为43.9m,本计算书以该建筑层最高者计算。
计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度在45m以内,立杆采用单立杆,搭设的尺寸为:
立杆的纵距为1.5m,立杆的横距1.05m,立杆的步距为1.50m,采用的钢管类型为φ48×
3.5mm,连墙件采用两步三跨,竖向间距3.0m,水平间距为4.5m,施工均布荷载为30KN/㎡,同时施工2层。
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为43.5m,立杆采用单立杆;
搭设尺寸为:
横距Lb为1.05m,纵距La为1.5m,大小横杆的步距为1.5m;
内排架距离墙长度为0.35m;
小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为2根;
采用的钢管类型为Φ48×
3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;
连墙件采用两步三跨,竖向间距3m,水平间距4.5m,采用扣件连接;
连墙件连接方式为单扣件;
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
2.000kN/m2;
脚手架用途:
装修脚手架;
同时施工层数:
2层;
3.风荷载参数
本工程地处四川成都市,基本风压0.27kN/m2;
风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数μs为0.214;
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):
0.1394;
脚手板自重标准值(kN/m2):
0.300;
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):
0.150;
安全设施与安全网(kN/m2):
0.005;
脚手板类别:
竹笆片脚手板;
栏杆挡板类别:
竹笆片脚手板挡板;
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):
0.038;
脚手板铺设总层数:
13;
5.地基参数
地基土类型:
素填土;
地基承载力标准值(kPa):
120.00;
立杆基础底面面积(m2):
0.20;
地基承载力调整系数:
1.00。
架体外满足绿色密目网
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m;
脚手板的荷载标准值:
P2=0.3×
1.5/3=0.15kN/m;
活荷载标准值:
Q=2×
1.5/3=1kN/m;
荷载的计算值:
q=1.2×
0.038+1.2×
0.15+1.4×
1=1.626kN/m;
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,
计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
最大弯矩Mqmax=1.626×
1.052/8=0.224kN·
m;
最大应力计算值σ=Mqmax/W=44.113N/mm2;
小横杆的最大弯曲应力σ=44.113N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.15+1=1.188kN/m;
νqmax=5ql4/384EI
最大挠度ν=5.0×
1.188×
10504/(384×
2.06×
105×
121900)=0.749mm;
小横杆的最大挠度0.749mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求!
三、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
P1=0.038×
1.05=0.04kN;
1.05×
1.5/3=0.158kN;
Q=2×
1.5/3=1.05kN;
荷载的设计值:
P=(1.2×
0.04+1.2×
0.158+1.4×
1.05)/2=0.854kN;
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
Mmax=0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:
M1max=0.08×
0.038×
1.5×
1.5=0.007kN·
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=0.267Pl
集中荷载最大弯矩计算:
M2max=0.267×
0.854×
1.5=0.342kN·
M=M1max+M2max=0.007+0.342=0.349kN·
m
最大应力计算值σ=0.349×
106/5080=68.664N/mm2;
大横杆的最大弯曲应力计算值σ=68.664N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:
mm;
均布荷载最大挠度计算公式如下:
νmax=0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:
νmax=0.677×
15004/(100×
121900)=0.052mm;
集中荷载最大挠度计算公式如下:
νpmax=1.883Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:
小横杆传递荷载P=(0.04+0.158+1.05)/2=0.624kN
ν=1.883×
0.624×
15003/(100×
121900)=1.579mm;
最大挠度和:
ν=νmax+νpmax=0.052+1.579=1.631mm;
大横杆的最大挠度1.631mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
P1=0.038×
2/2=0.04kN;
大横杆的自重标准值:
P2=0.038×
1.5=0.058kN;
脚手板的自重标准值:
P3=0.3×
1.5/2=0.236kN;
1.5/2=1.575kN;
R=1.2×
(0.04+0.058+0.236)+1.4×
1.575=2.606kN;
R<
8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1394kN/m
NG1=[0.1394+(1.05×
2/2)×
0.038/1.50]×
43.50=7.233kN;
(2)脚手板的自重标准值;
采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2
NG2=0.3×
13×
(1.05+0.3)/2=4.095kN;
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值;
采用竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15kN/m
NG3=0.15×
1.5/2=1.462kN;
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网:
0.005kN/m2
NG4=0.005×
43.5=0.326kN;
经计算得到,静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.117kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ=2×
2/2=3.15kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
13.117+0.85×
1.4×
3.15=19.489kN;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'
=1.2NG+1.4NQ=1.2×
13.117+1.4×
3.15=20.15kN;
六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·
μs·
ω0
其中ω0--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
ω0=0.27kN/m2;
μz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
μz=0.74;
μs--风荷载体型系数:
取值为0.214;
经计算得到,风荷载标准值为:
Wk=0.7×
0.27×
0.74×
0.214=0.03kN/m2;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.85×
0.03×
1.52/10=0.012kN·
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)+MW/W≤[f]
立杆的轴心压力设计值:
N=19.489kN;
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤[f]
N=N'
=20.15kN;
计算立杆的截面回转半径:
i=1.58cm;
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得:
k=1.155;
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得:
μ=1.5;
计算长度,由公式l0=kuh确定:
l0=2.599m;
长细比:
L0/i=164;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:
φ=0.262
立杆净截面面积:
A=4.89cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩):
W=5.08cm3;
钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
考虑风荷载时
σ=19488.816/(0.262×
489)+12020.652/5080=154.482N/mm2;
立杆稳定性计算σ=154.482N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
不考虑风荷载时
σ=20150.316/(0.262×
489)=157.279N/mm2;
立杆稳定性计算σ=157.279N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
七、最大搭设高度的计算
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×
1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为:
NG2K=NG2+NG3+NG4=5.884kN;
活荷载标准值:
NQ=3.15kN;
每米立杆承受的结构自重标准值:
Gk=0.139kN/m;
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:
Mwk=Mw/(1.4×
0.85)=0.012/(1.4×
0.85)=0.01kN·
Hs=(0.262×
4.89×
10-4×
205×
103-(1.2×
5.884+0.85×
(3.15+0.262×
100×
0.01/5.08)))/(1.2×
0.139)=90.579m
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