筏板基础及侧壁计算书文档格式.docx
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Mymax=0.0209ql
'
=0.0209×
5.175
=54.1KN·
Mxmax
=−0.0354ql
=0.0354×
=−91.7KN·
My=−0.0566ql
=−0.0566×
=−146.6KN·
配筋计算:
取弯矩最大处进行计算。
即取M=146.6kN·
1
混凝土强度等级为C40,fc
α
=1.0;
受力钢筋均采用
HRB400
级,fy=360N/mm2;
ξ
=0.523;
ρ
min
=0.2%;
b
相对受压区高度:
x=h0(1−
1− 2M )
α1fcbh0
=310×
(1−
1− 2×
146600000 )
1.0×
19.1×
1000×
3102
=25.8mm<
xb=ξbh0=0.523×
302=157.9mm
则
As=
α1fcbxfy
=1.0×
25.8
360
=1368.8mm2
实际配筋:
内外均φ16@150
A=1340mm2
s
②lx=7.800m,ly=5.175m, =
7.8
=0.66
Mxmax=0.0081ql
=0.0081×
=21.0KN·
Mymax
M
xmax
=0.0194ql
=−0.0351ql2
=0.01×
96.7×
5.175
=0.0351×
=54.1KN·
=−90.9KN·
My=−0.0542ql
=−0.0542×
=−140.4KN·
即取M=140.4kN·
140400000 )
=24.7mm<
19.1×
24.7
=1310mm2
(2)E~F轴间板:
lx
①lx=4.000m,ly=5.175m,
ly
=4.000
5.175
=0.77
Mxmax=0.0155ql
=0.0155×
=40.1KN·
Mymax=0.0094ql
=0.0094×
=24.3KN·
=−0.0386ql
=0.0386×
=−100.0KN·
My=−0.0394ql
=−0.0394×
=−102.0KN·
即取M=102.0kN·
102000000 )
1000×
=17.7mm<
17.7
=939mm2
三、筏板基础计算:
⑴冲切临界截面周长及极限惯性矩计算:
1、内柱:
c1=hc+h0=800+890=1690mmc2=bc+h0=800+890=1690mm
c =c1=1690=845mm
AB 2 2
um=2c1+2c2=2×
1690+2×
1690=6760mm
3
I=c1h0
c3h chc2
+10+201
s 6 6 6
3 3 2
=1690×
890
+1690
×
890+1690×
890×
1690
=16305.2×
108mm4
6 6 6
2、边柱:
c1=hc
+h0
=800+890=1245mm
c2=bc+h0=800+890=1690mm
x= c1 =
12452
=370.8mm
2c1+c2
2×
1245+1690
cAB=c1−x=1245−370.8=874.2mm
um=2c1+c2=2×
1245+1690=4180mm
c3h c 2
+10+2hc(1−x)2+chx
s 6 6
012 20
=1245×
+1245
890+2×
1245×
(1245−370.8)2+1690×
370.82
6 6 2
=7797.3×
108mm3
3、角柱:
c=b
+h0=800+890=1245mm
2 c 2
2
12452
=415mm
1245+1245
cAB=c1−x=1245−415=830mmum=c1+c2=2×
1245=2490mm
+c1h0+hc(c1−x)2+chx2
s 12 12
012 20
890+890×
(1245−415)2+1245×
4152
12 12 2
=4548.1×
⑵抗冲切及抗剪承载力验算
取柱轴力最大处,即9轴/F轴:
由地下室PKPM竖向导荷,知:
Fl=5206kN
①抗冲切承载力验算:
由上述计算知道
um=6760mm;
c1=1690mm;
c2=1690mm;
cAB=845mm
I=16305.2×
考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩较小,本计算予以忽略。
即:
Munb=0
h
距柱边0处冲切临界截面的最大剪应力τ :
τ =Fl
+αsMunbcAB=
5206
max
+ =
kNm2
max
umh0 Is
6.76×
0.89
0 865.3 /
hp
t
0.7(0.4+1.2)β f
βs
=0.7×
(0.4+1.2)×
0.993×
1570
=1091.3kN/m2>
τ
满足要求。
=865.3kN/m2
②抗剪承载力验算:
V= 5206 =714.2kN
s 2.7×
2.7
受剪切承载力截面高度影响系数βhs:
1 1
βhs
=(800)4=(800)4=0.974
h0 890
0.7βhsftbwh0=0.7×
0.974×
1570×
1×
0.89=952.7kN>
Vs=714.2kN
2、边柱:
取柱轴力最大处,即10轴/F轴由地下室PKPM竖向导荷,知:
Fl=2964+146×
2+75+158×
2+137+98=3882kN:
由上述计算知道
um=4180mm;
c1=1245mm;
cAB=874.2mm
I=7797.3×
因底板外挑1.2m,故距柱边h0处冲切临界截面的周长
1245+2×
1690=5870mmh
3882
5.87×
0 743.1 /
=743.1kN/m2
V= 3882 =532.5kN
Vs=532.5kN
3、角柱:
取柱轴力最大处,即1轴/J轴:
Fl=2947+146+137+116+79+167+86+77+25+80=3860kN
um=2490mm;
c2=1245mm;
cAB=830.0mm
I=4548.1×
1245=4980mmh
3860
4.98×
0 870.9 /
=870.9kN/m2
V= 3860 =529.5kN
Vs=529.5kN
⑶筏板承载力计算:
计算模型为倒无梁楼盖,无帽顶板柱帽,采用等代框架法计算。
等代框架法是把整个结构分别沿纵、横柱列划分为具有“等代框架柱”和“等代框
架梁”的纵向等代框架和横向等代框架。
①X方向A、等代框架构件尺寸确定:
等代梁:
(取E轴计算)
12000+84000
取梁截面宽度取板跨中心线间距 =10200mm
梁截面高度取板厚950mm;
本结构采用无帽顶板柱帽。
梁跨度取8400mm;
梁截面惯性矩为:
Ib=
1×
10.2×
0.953=0.729m4
12
等代柱:
柱截面尺寸800mm×
800mm柱高:
5175mm柱截面惯性矩:
0.8×
0.83=0.0341m4
B、内力计算
梁上均布荷载q=61.6×
10.2=628.32kN/m
其中61.6为地基净反力。
取q=630kN/m
计算简图如下:
分层法和弯矩分配法计算如下:
利用对称性取半跨,柱弯矩传递系数取0.5,计算简图如下:
计算各杆转动刚度及分配系数:
iAG
=E×
0.0341=0.00659E
iAB
0.729=0.08679E
令 iAG=i
则iAB=13.2i
各杆转动刚度:
SAG=4i
SAB=4×
13.2i=52.8i
SEF=13.2i
各杆分配系数:
uAG
=SAG
∑S
A
= 4i
56.8i
=0.070
uAB
=52.8i=0.930
uBH
u
=SBH
B
=SCK
109.6i
= 4i
=0.036
uBA
=uBC
=u
=SBA
=SCB
=52.8i
=52.8i
=0.482
CK ∑S
C
109.6i
CB CD
∑S 109.6i
uDM
=SDM
D
uDC
=uDE
=SDE
uEN
=SEN
E
70.0i
=0.057
uED
=SED
=52.8i=0.754
uEF
=SEF
=13.2i=0.189
计算各杆件由荷载所产生的固端弯矩:
M F=−1ql2=−1
×
630.0×
8.42=−3704.4kN·
AB 12
M =
F 1ql2=
BA 12
12
1×
8.42=3704.4kN·
BC 12
CB 12
CD 12
DC 12
DE 12 12
ED 12
M F=−1ql2=−1×
8.42=−14817.6kN·
EF 3 3
8.42=−7408.8kN·
FE 6 6
WWW.ZHULONG.COM
弯矩分配法计算过程见下图:
弯矩图如下:
筑龙网
则弯矩最大值为:
MEF=12485.3kN·
m;
由下表:
等代框架法板带分配弯矩系数
截面
柱上板带
跨中板带
内跨
支座负弯矩
0.75
0.25
跨中正弯矩
0.55
0.45
边跨
第一内支座负弯矩
跨中正弯矩边跨支座负弯矩
0.9
0.10
得:
内跨柱上板带分配弯矩:
M=0.75×
12485.3=9364.0kN·
m内跨跨中板带分配弯矩:
M=0.55×
12485.3=6866.9kN·
mC、配筋计算:
即取M=9364.0kN·
受力钢筋均采用HRB400
级,fy=360N/mm2;
=890×
9364000000 )
10200×
8902
=55.8mm<
890=465.5mm
55.8
=30197.1mm2
每米跨度配筋面积为:
As1
=30197.1×
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- 基础 侧壁 计算