型钢悬挑卸料平台计算书Word下载.docx
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内侧次梁离墙水平距离a(m)
0.3
外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)
3.4
外侧钢丝绳上下固定点垂直距离h1(m)
3.2
内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)
3
内侧钢丝绳上部上下固定点垂直距离h2(m)
外侧钢丝绳上下固定点水平距离s1(m)
内侧钢丝绳上下固定点水平距离s2(m)
计算内侧钢丝绳
钢丝绳夹个数
4
二、荷载参数
面板自重Gk1(kN/m2)
0.39
次梁自重Gk2(kN/m)
0.124
主梁自重Gk3(kN/m)
0.172
栏杆、挡脚板类型
栏杆、冲压钢脚手板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)
0.15
安全网设置
设置密目安全网
安全网自重Gk5(kN/m)
0.01
施工活荷载Qk1(kN/m2)
2
堆放荷载Pk(kN)
5
堆放荷载作用面积S(m2)
施工活荷载动力系数
1.3
三、设计简图
型钢悬挑式_卸料平台平面布置图
型钢悬挑式_卸料平台侧立面图
节点一
四、面板验算
面板类型
冲压钢脚手板
面板厚度t(mm)
15
截面抵抗矩W(cm3)
37.5
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
面板受力简图如下:
计算简图
取单位宽度1m进行验算
q=[1.2×
Gk1×
1+1.4×
(1.3×
Qk1+Pk/S)×
1]=[1.2×
0.39×
2+5/2)×
1]=7.608kN/m
q静=1.2×
1=1.2×
1=0.468kN/m
q活=1.4×
1=1.4×
1=7.14kN/m
抗弯验算:
Mmax=0.1×
q静×
s2+0.117×
q活×
s2=0.1×
0.468×
0.62+0.117×
7.14×
0.62=0.318kN·
m
σ=Mmax/W=0.318×
106/(37.5×
103)=8.469N/mm2<
[f]=205N/mm2
面板强度满足要求!
五、次梁验算
次梁类型
槽钢
次梁型钢型号
12.6号槽钢
截面惯性矩Ix(cm4)
391.47
截面抵抗矩Wx(cm3)
62.14
弹性模量E(N/mm2)
206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算:
承载能力极限状态:
q1=[(1.2×
Gk1+1.4×
1.3×
Qk1)×
s+1.2×
Gk2]=[(1.2×
0.39+1.4×
1.3×
2)×
0.6+1.2×
0.1237]=2.613kN/m
p1=1.4×
Pk=1.4×
5=7kN
正常使用极限状态:
q2=(Gk1+Qk1)×
s+Gk2=(0.39+2)×
0.6+0.1237=1.558kN/m
p2=Pk=5kN
1、抗弯强度
Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×
L1/4=2.613×
(3.52/8-02/2)+7×
3.5/4=10.127kN.m
σ=Mmax/(γxWX)=10.127×
106/(1.05×
62.14×
103)=155.203N/mm2<
次梁强度满足要求!
2、挠度验算
νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.558×
35004/(384×
206000×
391.47×
104)×
(5-24(0/3.5)2)+5×
35003/(48×
104)=3.78mm<
[ν]=L1/250=3500/250=14mm
次梁挠度满足要求!
3、支座反力计算
R1=q1×
B/2=2.613×
3.5/2=4.573kN
R2=q2×
B/2=1.558×
3.5/2=2.726kN
六、主梁验算
主梁类型
主梁型钢型号
16a号槽钢
截面面积A(cm2)
21.95
截面回转半径ix(cm)
6.28
866.2
108.3
根据《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-2016),主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算(不考虑内侧钢丝绳支点作用):
外悬挑段:
q1=γG×
(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×
(0.172+0.150+0.010)=0.399kN/m
p1=γQ×
Pk/2=1.4×
5/2=3.5kN
R1=4.573kN
内锚固段:
q=γG×
Gk3=1.2×
0.172=0.207kN/m
q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/m
p2=Pk/2=2.5kN
R2=2.726kN
q'
=Gk3=0.172kN/m
1、强度验算
弯矩图(kN·
m)
剪力图(kN)
R外=17.451kN
Mmax=10.303kN·
N=R外/tanα=R外/(h1/s1)=17.451/(3.200/3.400)=18.542kN
σ=Mmax/(γxWX)+N/A=10.303×
108.300×
103)+18.542×
103/(21.95×
102)=99.050N/mm2<
[f]=205.000N/mm2
主梁强度满足要求!
变形图(mm)
νmax=3.796mm<
[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm
主梁挠度满足要求!
设计值:
R外=17.451kN
标准值:
R'
外=10.752kN
如果外侧钢丝绳出现断裂,要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用,由于平台的受力情况发生了改变,故应重新建立计算模型计算:
R内=20.434kN
Mmax=7.553kN·
N=R内/tanα=R内/(h2/s2)=20.434/(3.200/3.000)=19.157kN
σ=Mmax/(γxWX)+N/A=7.553×
103)+19.157×
102)=75.151N/mm2<
νmax=2.102mm<
[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm
内=12.569kN
七、钢丝绳验算
钢丝绳型号
6×
37
钢丝绳直径
21.5
钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)
322
抗拉强度为(N/mm2)
1850
不均匀系数α
0.82
安全系数K
10
花篮螺栓
外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=43.264°
sinα=sin43.264°
=0.685
内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=46.848°
sinβ=sin46.848°
=0.73
T'
=Max[R'
外/sinα,R'
内/sinβ]=Max[10.752/0.685,12.569/0.730]=17.228kN
T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[17.451/0.685,20.434/0.730]=28.010kN
由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算
[Fg]=aFg/K=0.820×
322.000/10.000=26.404kN>
=17.228kN
钢丝绳强度满足要求!
八、拉环验算
拉环直径d(mm)
20
抗拉强度(N/mm2)
65
节点二
σ=T/(2A)=28.010×
103/[2×
3.14×
(20/2)2]=44.601N/mm2<
[f]=65N/mm2
拉环强度满足要求!
九、焊缝验算
钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)
6
钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)
120
角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)
160
节点三
σf=T/(he×
lw)=28.010×
103/(6.000×
120.000)=38.902N/mm2<
ffw=160N/mm2
拉环焊缝强度满足要求!
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