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最高出水温度170℃
2.用途、结构、工作原理
2.1.用途
卧式除氧器是大型火电机组回热系统中重要辅机之一,它的主要功能是除去凝结水中的氧和二氧化碳等非冷凝气体,其次是将凝结水加热至除氧器运行压力下的饱和温度,而加热汽源一般是汽机低压侧的抽汽及疏水等,从而提高机组的热经济性,并将达到标准含氧量的饱和水储存于除氧器水箱中,随时满足锅炉的需要,保证锅炉的安全运行。
3.1除氧器断面简图(图一)
(1)除氧器本体
(2)侧包板
(3)恒速喷嘴
(4)凝结水进水室
(5)凝结水进水管
(6)喷雾除氧段空间
(7)布水槽钢
(8)淋水盘箱
(9)深度除氧段空间
(10)栅架
(11)工字钢托架
(12)除氧水出口管
(13)凝结水进水集箱
3.2卧式除氧器工作原理:
卧式除氧器用下述方法完成上述各项功能(见图一)凝结水通过进水集箱分水管进入除氧器的两个单独凝结水进水室。
在两进水室的长度方向均匀布置140只16t/h恒速喷嘴,因凝结水的压力高于除氧器的汽侧压力。
水汽两侧的压差△P作用在喷嘴板上,将喷嘴上的弹簧压缩打开喷嘴。
使凝结水在喷嘴中喷出,呈现一个圆锥形水膜进入喷雾除氧段空间,在这个空间中过热蒸汽与圆锥形膜充分接触,迅速把凝结水加热到除氧器压力下的饱和温度,绝大部分的非冷凝气体均在喷雾除氧段中被除去,穿过喷雾除氧窨的凝结水喷洒在淋水盘箱上的布水槽钢中,布水槽钢均匀地将水分配给淋水盘箱,淋水盘箱由多层一排排的小槽钢上下交错布置而成,凝结水从上层的小槽钢二侧分别流入下层的小槽钢中一层层交错流下去,共经过16层小槽钢,使凝结水在淋水盘中有足够停留时间且与过热蒸汽接触使汽水热交换面积达到最大值。
流经淋小盘箱的凝结水不断再沸腾,凝结水中剩余的非冷凝气体在淋水盘箱中被进一步去除,使凝结水中含氧量达到锅炉给水标准要求(含氧量≤7PPb)。
故该段称为深度除氧段,在喷雾除氧段和深度除氧段中被除去的非冷凝气体均通过除氧器上部设置的排气管中排向大气。
溶解氧达到要求的除氧水从除氧水出口管流入除氧水箱(储存段),以满足锅炉随时对给水需要。
3.3结构简介
(1)除氧器纵剖面图(见图二)
(2)结构简介
A.除氧器本体是由园形筒身与二端二只椭园封头焊制而成,封头材料为SB410+SUS321碳素钢板,内件材料都为1CR18Ni9Ti不锈钢。
B进水集箱及进水管
在除氧器筒身在上方装有一内径为750mm的进水集箱,凝结水管道来的凝结水可以通过进水集箱及两进水支管均匀地进入除氧器的二个凝结水进水室。
C.凝结水进水室
3
在除氧器的筒身上部没有两个单独的进水室,进水室是由一个弓形的不锈钢罩板与二端二块挡板焊在筒体上而成,弓形罩板上沿除氧器长度方向均面140只16t/h恒速喷嘴及8只排放非冷凝气体用的排气管的套管,喷嘴在制造时装在不锈钢的罩子上。
安装时若需要对喷嘴解体,只要松开固定喷嘴的螺母就可将喷嘴从罩板上卸下。
D喷雾除氧段空间:
喷雾除氧段空间,是由二侧的二块侧包板(见图一)与二端密封板焊接后组成(见图二)。
二端密封板都有人孔门以便检修人员进入喷雾除氧段空间,深度除氧段的淋水盘箱也可以从人孔门及除氧器本体上的搬物孔中搬至除氧器外,以便对淋水盘进行校正、修理。
E深度除氧段:
深度除氧段也是由二侧的二块侧包板与二端密封板焊接后组成(见图一、图二)上部空间是喷雾除氧段空间,下部空间是装满淋水盘箱的深度除氧段。
深度除氧段由上层布水槽钢,中层淋水盘箱,下层栅架组成,栅架搁在工字梁上,工字梁再搁在沿除氧器长度方向上二个基面角钢上,基面角钢的平面,工字梁的二平面及栅架的二平面都经过机加工,以保证淋水盘箱能水平的放在栅架上,使凝结水能从淋水盘箱上层小槽钢的两侧流入下面的小槽钢中,上、下小槽钢彼此交错重叠使凝结水与蒸汽接触面积达到最大值,布水槽钢用螺栓连接在侧包板上,布水槽钢下侧在凹形压块紧紧地压住淋水盘箱,使淋水盘箱在受到蒸汽向上推力时不会向上移动,布水槽钢能把从喷嘴中喷出的凝结水,从槽钢二侧均匀地流向淋水盘箱起到均匀布水的作用。
F蒸汽进汽管与匀汽孔板
除氧器二端各有530mm进汽管一个,过热蒸汽从进汽管进入除氧器时,由匀汽孔板把蒸汽沿除氧器的下部断面上均匀布开,使蒸汽均匀地从栅架底部进入深度除氧段再由深度除氧段流向喷雾除氧段空间,这样形成一个汽水逆向流动,提高除氧器除氧性能。
G除氧器的出水管和蒸汽连通管。
除氧器的出水管和蒸汽连通管通过过渡接管直接与除氧水箱相连通,出水管主要的作用是把除过氧的凝结水送进水箱,蒸汽连通管的作用是平衡除氧器的水箱之间工作压力。
3.4主要除氧元件介绍
(1)16t/h恒速喷嘴简介
喷嘴是在学习进口设备的基础上进行设计的,在试制过程中,先后对进口喷嘴和我厂选购的喷嘴在向一试验合上进行了冷态试验,所得的技术数据基本一致,且我厂选购的始喷压力和灵敏度优于进口喷嘴。
喷嘴的工作原理:
喷嘴是装在充满凝结水的凝结水进水室中的弓形不锈钢罩板上,当喷嘴的水侧压力大于喷嘴的汽侧压力时,利用喷嘴水,汽侧的压差△P作用在喷嘴板上。
喷嘴板受轴向力后通过喷嘴轴将弹簧压缩并打开喷嘴板,凝结水就从喷嘴板与喷嘴架的隙缝中喷出,形成一个圆锥形的水膜,喷向喷雾除氧段。
喷嘴的性能简介:
恒速喷嘴具有压差小流量大、流量变化率大等优点喷嘴的全压差≤0.0588MPa通过冷态试验得出:
喷嘴的最小压差(开启压差)是0.0235MPa,喷嘴最大压差是0.0569MPa,喷嘴额定流量的压差为0.0353MPa,0.0375MPa之间,在压差为0.0235MPa时流量为5.44t/h,在压差为0.0569MPa时流量为34.24t/h。
喷嘴的流量是随着喷嘴压差增加而增加,反之亦然,在运行时由于凝结水有一定温度其比容比室温水比容增大约10%,故而喷嘴在热态运行时流量比冷态时的流量应减少10%,在使用恒速喷嘴的除氧系统中,应保证喷嘴流量随着喷嘴的水汽侧压差的变化而变化。
才能得到应有的雾化效果。
喷嘴平均流量曲线风图四
(2)淋水盘箱
淋水盘箱结构简图见图三
淋水盘箱是除氧器深度除氧段中主要除氧元件,该箱由侧板、角钢和小槽钢组成。
从喷雾除氧段中喷出的凝结水经淋水盘箱上的布水槽钢均匀地流入淋水盘箱的最上层小槽钢。
再由上层小槽钢流入下层小槽钢,小槽钢共16层上、下层彼此交错排列。
当凝结水流过最后一层小槽钢后流向除氧器底部出水口流进除氧水箱,凝结水在除氧器中已完成除去非冷凝气体任务,在淋水盘箱中水从上向下流动,加热蒸汽从下向上流动,水与蒸汽是逆向流动从而进行最佳热交换,当水流经淋水盘箱中的上下交错排列的小槽钢时能起到以下作用:
①有足够的时间使汽水多次地进行热交换,使水不断地再沸腾达到深度除氧的目的。
②使大量的凝结水均匀分布在数量很大的小槽钢上,形成无数水膜向下流动,使汽水热交换面积达到使用的最大值为凝结水的不断再沸腾提供可靠的保证。
3.运行
4.1除氧器、水箱启动前的准备工作
(1)设备安装和检修后,运行人员必须掌握设备的安装、检修和异动情况,实地检查影响启动的检修工作已全部结束,设备周围已清扫干净。
(2)检查表、计完整齐全,联系热工送上仪表及信号电源,注意指示准确。
(3)准备好启动所需工具,仪表(如阀门板手、记录表、纸等)。
(4)确认对系统无影响,在班长指挥和热工人员配合下须完成下列试验及按系统操作规程所应完成的其它试验。
A除氧器水箱高报警、联锁试验
手揿除氧器溢流阀开启、开闭按钮。
检查除氧器溢流阀动作正常后,关闭溢流阀。
除氧器水箱水位升高至高水位时(H·
WL)应报警,并发出信号。
水位继续升高至最高水位时(H·
H·
WL)应报警并发出信号进行汽机保证。
降低除氧器水箱水位至正常值除氧器水箱溢流阀应自动关闭。
B.除氧器低水位报警、联锁试验
除低除氧器水箱水位低至低水位(L·
WL)应报警并发出信号。
继续降低除氧器水箱水位至低低水位(L·
L·
当除氧器水箱水位降至极低水位时应报警并发出讯号(切断所有锅炉给水泵)。
水位控制范围按下图示:
(5)启动前的系统检查:
详见运行规程
(6)在新安装的机组启动前和大修后机组启动前,除氧器必须做好安全阀的热态试验工作,安全阀未做好热态试验,除氧器不得进行正式启动。
4.2除氧器、除氧器水箱的启动
(1)通过除氧器进水集箱向除氧器
(2)除氧器水箱水位上升至正常值
4.3除氧器的正常运行与维护
(1)正常运行控制数据
除氧器进汽参数:
压力<
0.905MPa
温度<
350℃
除氧器滑压范围0.147MPa—12.02MPa
除氧器最高工作压力0.72MPa
除氧器出水温度≤170℃
除氧器出水含氧量≤7PPb(微克/升)
除气器进水压力与筒体内压力差0.0245MPa—0.0588MPa。
除氧器水箱水位:
正常水位(水箱中心线上1050处)
除氧器最大出力2400t/h
处理凝结水量1850t/h
4.4除氧器的事故处理
(1)压力变化
A除氧器内部压力突然升高,应立即检查除氧器的进水压力,流量是否正常,增加进水压力使它与除氧器内部压力差至正常值。
检查进汽调节阀开度是否正常,如果汽压自动调节失灵,应立即切为手动调节。
B汽压降低
除氧器内部压力突然降低应立即检查进水流量,压力与负荷是否适应,降低进水压力使其与内部压力差至至正常。
检查进汽调节阀开度是否正常,若压力自动调节失灵,应立即切为手动调节。
(2)水位变化
除氧器水箱水位升高较快,应立即检查并调小除氧器进水流量,使之与给水流量相适应,控制进水压力与除氧器内部压力差在正常范围内,若水位自动调节失灵,应切为手动或旁路调节。
水位升高至溢流控制范围(见除氧器水箱水位控制范围简图)最高点时,除氧器水箱溢流阀应自动打开,若水位自动调节失灵,应切为手动或旁路调节。
水位升高至溢流控制范围(见除氧器水箱水位控制范围简图)最高点时,除氧器水箱溢流阀自动打开,若水位仍不下降,应立即开启其它放水阀。
水位继续升高至高水位时(H·
WL)应报警,此时应汇报班长,并判明原因,采取有效措施降低水位。
水位继续升高至高高水位时(H、H、WL)应报警并进行汽机保护。
B水位降低
除氧器水箱水位降低较快,应立即检查并调大除氧器进水流量,使之与给水流量相适应。
若水位调节器失灵,应立即切为手动或旁路调节。
水位降低至低水位时(L、WL)。
发出低水位讯号并报警。
此时应汇报班长,立即联系有关专职人员检查系统工况是否正常,主要检查各加热器放水阀,误开。
除氧器放水阀误开,向系统供汽量过大,锅炉管漏水严重,等方面检查,并采取有效措施提高水位。
除氧器水箱水位无洗控制,降低至极低水位时(LL·
WL)应报警停止给水泵,并停机。
(3)除氧器、除氧器水箱振动和汽水管道冲击。
A除氧器振动大,应立即汇报班长,并根据水侧过负荷。
疏汽水排入不当,喷嘴、淋水盘箱损坏等不同原因采取有效对策,消除振动。
B除氧器水箱振动大,应考虑消除下水管与U型园钢向的间隙。
除氧器水箱启动时产生振动,应检查启动时水箱内工作压力,锅炉启动进水压力,应保持水箱内压力为0.2MPa,锅炉启动进水压力为0.5MPa,如两都不相适应,将产生振动,调正两者压力,使之相适应。
C汽水管道冲击
有关汽、水管,供汽水发生冲击,应立即停止供汽水,充分暖管,疏水后再进行操作。
如水箱水位高,会向汽水管道倒水,应立即放水,除降低除氧器水箱水位,并且开启有关汽水管道上的疏水阀门。
4.5除氧器停用与停运
(1)在机组减负荷过程中,应注意除氧器压力、温度、进水流量与负荷相适应,维持除氧器水箱水位在正常范围内。
(2)紧急停机时应立即关闭除氧器进汽,进水阀门,除氧器处于停用状态。
(3)若主机停后给水泵暂不停用,除气器须维持运行。
(4)若主机正常停机时,除氧器则须解列,停止运行。
4.5除氧器停运以后的保护
除氧器停动后可以采用充氮保护法来防止氧等有害气体对封头、壳体内壁及水箱内件的腐蚀,保护期间氮气压力≥0.049MPa,也可用其它防止氧腐蚀的保护方法。
5.除氧器的维护保养
5.1除氧器内紧固件的维护保养
除氧器的内件都是由不锈钢材料制成,在使用过程中不会产生腐蚀破坏,但除氧器的内紧固件有可能产生松动和脱落,因此在检修时应检查除氧器,除氧器水箱内的所有紧固螺母是否松动或脱落,如有松动或脱落应拧紧或更换新螺母。
5.2除氧器喷嘴的维护保养和掉换。
(1)喷嘴的工作原理
喷嘴的结构简图见图六
喷嘴是装在除氧器圆简身顶部无满凝结水的进水室中的弓形不锈钢罩板上,当喷嘴的水侧压力大于喷嘴的汽侧压力时,利用喷嘴水,汽侧的压差△P的力作用在喷嘴板上,喷嘴板受轴向力后通过喷嘴轴将弹簧压缩并打开喷嘴板,凝结水就从喷嘴板与喷嘴架的隙缝中喷出,形成一个圆锥形的水膜,喷向喷雾除氧空间。
(2)喷嘴的维护保养和掉换
A当除氧器检修时应检查固定喷嘴的固定螺母是否脱落或松动,如发现固定螺母松动或脱落应及时拼紧或更换新螺母。
B在停机检修除氧器时,如发现喷嘴损坏应立即更换步骤如下。
a将固定喷嘴用的四只螺栓上的八只紧定螺母拧下同时将喷嘴拆下,注意不要损坏螺栓上的螺纹。
b拆除密封用垫片
c将新的密封垫片放在新的喷嘴上,将喷嘴与垫片按拆下喷嘴的原位放入弓形水室的罩板上,用螺母将喷嘴固定,每只螺栓应用二只螺母拼紧。
第一章
1.1概述
本机高压加热器均由上海电站辅机厂制造,高加的给水加热器为U形传热管;
双流程水室采用自封闭结构。
1.2给水回热循环及其热经济性
在热力系统中,为减小循环的“冷源损失”,设法从汽轮机的某些中间级引出部分做过功的蒸汽,用来加热锅炉的给水,此过程叫做给水回热过程,与之相应的热力循环叫做给水回热循环,从汽轮机中引出的蒸汽叫回热抽汽。
其系统简图如图11-1所示。
采用给水回热循环可以提高汽轮机组热力循环的经济性,其原理分析如下:
从蒸汽热量的利用方面来看,采用汽轮机抽汽在加热器中加热给水,减少了凝汽器中的热损失,使蒸汽的热量得到了充分的利用,这部分抽汽的循环热效率可以认为是100%,故可以提高整个循环的热效率。
换言之,给水回热加热的实质可以看作是热电联合生产的方式,不过此时热用户是电厂本身而已。
从给水加热过程来看,利用汽轮机抽汽对给水加热时,换热温差要比利用锅炉烟气回热时小得多,因而减少了给水加热过程的不可逆性,也就是说减少了冷源损失,提高了循环的热效率。
为了对回热循环的热经济性有进一步的了解,将回热循环的热效率ηr和参数情况下朗肯循环的热效率ηR作一比较。
蒸汽分配如图11-1所示。
回热循环中通向凝汽器的蒸汽部分所做的功We为
Wc=ac(ho-hc)
抽汽部分所做的功We为
We=ac(ho-he)
蒸汽在汽轮机中的总功W为
W=We+Wc
=ac(ho-he)+ac(ho-hc)(11-1)
式中ho--------新蒸汽焓,KJ/kg;
hc--------新轮机排汽焓,KJ/kg;
he---------回热油汽焓,KJ/kg;
ac---------凝汽份额,ac=Dc/Do;
Do、Dc、De---------回热抽汽循环的总汽耗量、凝汽量及抽汽量,KG/h。
显然有:
ae+ac=1
在回热加热系统中,给水焓hfw可表达为
hfw=ach'
c+aehe
式中h'
c-------凝结水焓值,KJ/kg。
每公斤新蒸汽在锅炉中吸热量q0为
qo=ho-hfw
=(ac+ae)ho–(ach'
c+aehe)
=ac(ho–h'
c)+ae(ho–hc)
则单级回热循环的热效率ηr为
同参数朗肯循环的热效率ηR为
ηR=(ho–hn)/(ho-h'
c)(11-3)
经变换后可得到
式中Ae------回热抽汽的做功系数,
由此可以看出:
ηr>
ηR
即其它条件相同时,采用给水回热可使循环热效率提高,而且回热抽汽做功系数Ae越大,则循环热效率增加得越多。
一般可提高循环热效率10%--20%左右。
1.3设计特点
1.3.1过热蒸汽冷却段
过热蒸汽冷却段是利用从汽轮机抽出的过热蒸汽的一部分显热来提高凝结水温度的;
它位于凝结水出口流程侧,并有包壳板密封。
采用过热汽冷却段可提高离开加热器的凝结水温度,使它接近或略超过该抽汽压力下的饱和温度。
从进口接管进入的过热蒸汽在一组隔板的导向下,以适当的线速度和质量速度均匀地流过管子,并使蒸汽保留有足够的过热度,以保证蒸汽离开该段时呈干燥状态。
这样,当蒸汽离开该段进入凝结段时,可防止湿蒸汽冲蚀和水蚀的损害。
1.3.2凝结段
凝结段是利用蒸汽冷凝时的潜热加热凝结水的,一组隔板使蒸汽沿着加热器长度方向均匀地分布。
进入该段的蒸汽在隔板的导向下,流向加热器的尾部。
位于壳体两端的排气接管,可排除非凝结气体,因为非凝结气体的积聚会减少有效面积,降低传热效率并造成腐蚀。
1.3.3疏水冷却段
疏水冷却段是把离开凝结段的疏水的热量传给进入加热器的凝结水,而使疏水降至饱和温度以下,疏水温度的降低,使疏水流向下一级压力较低的加热器时,在管道内发生汽化的趋势得到减弱。
保持一定的疏水水位,使该段密闭,疏水进入该段,由一组隔板引导流动,从疏水出口管疏出。
1.4结构特点
1.4.1壳体
壳体是用钢板焊接的构件,为保证接头质量,焊缝经无损探伤检查,壳体和水室焊接联接。
1.4.2水室组件
水室由圆柱形筒体、法兰盖和管板组成,管板钻有孔以便插入U形管端,水室组件还包括进、出口管、排气接管、安全阀接口和引导水流按规定流程流动的分隔板。
1.4.3管子
管子的尺寸、壁厚、材料可见加热器数据表,管子是机械辘管于管板上。
1.4.4隔板和支撑板
钢制隔板沿着整个长度方向布置,这些隔板支撑着管束并引导蒸汽流沿着管束90度转折流过管子,隔板又借助拉杆和定距管固定。
1.4.5防冲板
在加热器的上级疏水进口和蒸汽进口处装置不锈钢防冲板,可使壳侧液体和蒸汽不直接冲击管束。
以免管子受冲蚀。
第二章
2.1运行
2.1.1运行时高压加热器的水位对加热器的性能及寿命影响最大;
加热器运行时,必须是有水位运行,不可长期处于无水位或低于水位线之下运行,否则除疏水温度偏高外、热效率差外,还会引起U形管的冲刷损坏。
2.1.2温度变化率规定及限制
加热器冷态启动或者加热器运行工况发出变化时,温度变化率限定在≤56℃/h。
必要时可允许变化率≤110℃/h,但不能超过此值。
规定这个温度变化率可使厚实的水室锻件、壳体和管束有足够的时间均匀地吸热或散热,以防止热冲击。
运行经验表明,当总的温度变化率≯59℃/h时热冲击不会造成损坏。
但是,随着总的温度变化的加剧,问题也会相应增加,而且随着温度变化率的升高,故障也增多。
各种温度变化率的预计循环寿命如下:
温升率(℃/h)循环次数
7801250
44020000
220300000
110∞
上表表明,当温度变化率限制在≤110℃/h,允许进行无限次热循环;
此时的热冲击对加热器是处在安全范围内,不降低加热器的预计寿命。
但是,当温度变化率增加到220℃/h,加热器的预计寿命降低到300000次循环。
如果热变化率剧增到780℃/h,加热器的寿命急剧缩短到1250次循环。
“启动”和“正常停机”温度变化率与循环次数对照表,鲜明地说明当热变化率超过110℃/h,加热器寿命会受到有害影响。
2.2高压加热器的启停
2.2.1高压加热器的投运
带负荷启动有二种情况:
一种是机组启动时。
当主机升负荷到一定值(#3高压加热器压力足以使疏水排入除氧器,机组负荷约120MW时),开始投入高加;
另一种是主机处于正常运行中,高加由于某种需要(比如检修)而单独投入。
这两种情况均属于热态启动,应严格控制温升率。
A检查各阀门、仪表正常无误后,打开启停放水门(如需冲除杂质可先开此门,待冲干净后关闭),如果用液动三通阀的给水旁路系统,则打开三通阀手轮。
B给水进口门的注水门打开,以规定温升率向高加注水,放气门见水后关闭。
当高加压力达到旁路管道压力,打开给水出口门,关闭注水门,缓慢打开给水出口门,关闭旁路门(采用液动三通门的系统,到一定压力后给水自动切换到高加,关闭注水门)。
C打开抽气逆止门和电动截止门,暖机并监视温升率启停放气口,见汽后关闭。
D按抽气压力由低到高的顺序,依次打开抽气电动门,当末级高加达到一定压力后,疏水导向除氧器,打开运行排气门。
E调整水位在正常范围内,并投入自动和保护。
高加也可以先投蒸汽暖机,方法为打开抽汽旁路门,使壳侧保持低压(比如0.02MPa)暖机约30—60分钟。
2.2.2高压加热器的停运
1)随机停运
具备随机测滑停的高加,当末级高加油汽压力下降到一定值时,关闭至除氧器的疏水截止门。
打开至凝汽器(或其他疏水扩容器)的疏水调节门,机组停机后,打开壳侧启停放气门、放水门,排尽给水。
采用液动三通阀的高加,停机后阀瓣自行落下,三通阀置旁路状态,此时应旋下车轮,压紧阀瓣。
2)带负荷的停运
也具有与带负荷启动类似的二种情况,它们均属于热态解列,因而需严格控制温升率。
A当末级高加抽汽压力降到一定值时,将正常疏水从除氧器切换到凝汽器(或其他疏水扩容器),如果主机未降负荷而需解列某一只或全部高加,则此条不执行。
B依照抽汽压力由高到低的顺序,依次缓慢关闭抽汽门,同时关闭运行排气门。
C关闭高加疏水截止门,打开启停放水门、放气门,关闭抽汽逆止阀。
打开抽汽管道疏水门。
D缓慢打开给水旁路门,关闭给水出口门和进口门,打开管侧启停放水门,压力泄尽后打开启停放气门。
采用液动三通阀给水系统时,可手控启动液压装置关闭三通阀,给水走旁路,并旋下手轮。
(在主机运行条件下企图压下阀瓣是很困难的。
)
2.2.3事故条件下高压加热器的解列
当高压加热器发出泄漏时,水位急剧上升,接通高二值报警点,自动打开
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