东风本田综合楼高支模施工方案样本Word格式文档下载.docx
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1100mm不等,最大梁截面350mm×
900mm,梁跨度13.6m。
底板为C30S8砼,板厚400mm,顶板厚150mm,板最大跨度8.0m。
地下室车道入口处距二层楼板高度为7.5m,支模面积约128m2。
相应二层楼板处梁截面尺寸为250mm×
400mm、250mm×
600mm、250mm×
700mm、350mm×
700mm、400mm×
700mm不等,最大梁截面400mm×
700mm,梁跨度4.0m。
最大楼板厚度150mm,板最大跨度4.0m。
首层、二层、三层层高均为4.2m,每层支模面积约2668m2。
梁截面尺寸从250mm×
600mm~250mm×
700mm~300mm×
1050mm~300mm×
1600mm~350mm×
800mm~350mm×
900mm不等,最大梁截面300mm×
1600mm,梁跨度8.0m。
最大楼板厚度150mm,板最大跨度13.6m。
二~三层高支模支承层为C25钢筋砼楼板,上一层高支模施工时,下层支架不拆除,以便荷载能安全传至基本上。
并且待下一层支承层砼强度级别达到50%以上时方可进行上一层高支模施工。
此外,本工程工地门口接广本路,现场运送比较以便。
工期为180个日历天。
第3章、高支模方案设计
3.1材料
模板:
采用915mm×
1830mm×
18mm(厚)胶合板。
木枋:
采用80mm×
80mm木枋。
支撑系统:
选用MF1219、MF1209门式脚手架及配件、φ48×
3.5钢管、φ12及φ14对拉螺栓等。
纵横水平拉杆:
选用48×
3.5mm钢管及配件。
纵横向剪刀撑:
垫板:
采用脚手架配套底托,垫板40×
40mm木板。
3.2方案设计
为简化设计,依照本项目施工图纸,现选取如下四种状况作为高支模设计和计算:
状况一:
首层构造楼面4.2m高楼层7~8轴×
D~E轴1K23,梁截面尺寸350mm×
900mm,梁跨13.6m,梁两侧楼板厚150mm,梁板砼级别均为C25。
选用门式架钢管脚手架支撑体系。
梁底高支模搭设高度为3.3米,梁两侧板底支模高度为4.05m。
梁支撑系统采用1个MF1219+1个MF1209门式架进行组合支撑,并通过调节底座及顶托螺栓来满足支模高度规定。
梁底门式架垂直于梁轴线方向,跨距×
间距=1830mm×
900mm。
梁底及梁侧模板均采用915mm×
18mm(厚)胶合板,梁底横楞采用80mm×
80mm木方间距150mm,梁底顶托采用80mm×
80mm木方。
梁侧模立档采用80mm×
80mm木方间距250mm。
梁高度超过700mm不大于900mm梁沿梁高度方向布置2道Φ14对拉螺栓,沿梁高度方向间距300+300+300mm,梁跨度方向间距500mm。
对拉螺栓处梁侧外龙骨采用Φ48×
3.5双钢管。
状况二:
首层构造楼面4.2m高楼层最不利截面梁G轴×
1~2轴1KL26(13),截面尺寸300mm×
1600mm,梁跨8.0m,梁两侧楼板厚150mm,梁板砼级别均为C25。
梁底高支模搭设高度为2.6米,梁两侧板底支模高度为4.05m。
梁支撑系统采用1个MF1219门式架进行支撑,并通过调节底座及顶托螺栓来满足支模高度规定。
600mm。
80mm双木方间距200mm,梁底顶托采用80mm×
80mm木方平铺。
1600mm高梁沿梁高度方向布置3道Φ16对拉螺栓,沿梁高度方向间距400+450+450mm,梁跨度方向间距500mm;
其中300mm×
1050mm梁沿梁高度方向布置3道Φ16对拉螺栓,沿梁高度方向间距300+300+300mm,梁跨度方向间距500mm。
状况三:
二层构造楼面4.2m高楼层楼板,最大楼板厚度150mm,板最大跨度6.8m。
选用门式架钢管脚手架支撑体系,楼板底高支模搭设高度为4.05米,支撑系统采用2个MF1219门式架进行组合支撑,并通过调节底座及顶托螺栓来满足支模高度规定。
门式架跨距×
楼板底模采用915mm×
18mm(厚)胶合板,板底横楞采用80mm×
80mm木方间距为400mm,楼板顶托采用80mm×
80mm双木方。
门架纵横水平杆沿高度方向设立,第一道水平杆(扫地杆)设在离柱脚200mm处,上下两榀门式架连接处设一道,可调顶托如下100mm处设立一道。
支架四边、梁底两侧与中间每隔4列4排支架立杆设立一道纵向剪刀撑,由底至顶持续设立。
所有钢管连接均采用配套扣件连接。
模板承重架应与已浇注砼墙或柱作为拉结节点,增强整体稳定性。
支架顶部支撑采用可调顶托,立杆底托基底采用采用脚手架配套下托,所有顶托超过30cm或下托超过20cm时,均必要加设纵横钢管水平拉杆一道。
垫板为两条80×
80mm木方并排垫放。
地面为400mm厚C30S8钢筋混凝土地下室底板,二~三层高支模支承层为C25钢筋砼楼板。
所有标高高支模必要待下层梁板砼强度达到50%以上方可继续搭设。
上一层高支模施工时,下一层支架不能拆除,以便荷载能安全传至基本上。
组合门式架时,采用高架在下,矮架在上原则。
状况四:
车道相应二层构造楼面7.5m高楼层最不利截面梁1~2轴×
D轴2KL48,梁截面尺寸250mm×
700mm,梁跨8.0m,梁两侧楼板厚150mm,梁板砼级别均为C25。
选用扣件式钢管脚手架支撑系统。
梁底高支模搭设高度为6.8米,梁两侧板底支模高度为7.35m。
梁板构造立杆采用满堂式布置,间距为900mm×
900mm,纵横水平加固杆步距为1.5m。
水平加固杆应顶至已浇筑混凝土车道处壁墙、首层柱上,加强高支模整体抗倾覆能力。
模板采用915mm×
80mm木方,间距300mm,顶托采用80mm×
80mm木枋平铺。
梁侧立档采用80mm×
80mm木方,间距300mm。
剪刀撑布置:
在支架四边、梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设立一道纵向剪刀撑,由底至顶持续布置。
在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设立一道水平剪刀撑。
所有钢管连接均采用配套扣件连接(其中立杆连接必要采用对接,水平杆及剪刀撑连接尽量采用对接)。
支架顶部支撑采用可调顶托,立杆底托基底采用脚手架配套下托。
顶托螺杆不适当超过300mm,底托螺杆不适当超过200mm。
凡螺杆伸出长度超过规范规定期必要加设纵横钢管水平拉杆一道,其立杆承载力应按JGJ130-规范规定作相应折减。
离地面200mm处设立纵横扫地杆一道。
80mm木枋并排垫放。
对于所有标高,截面尺寸250mm×
400mm<
截面尺寸≤300mm×
900mm梁统一按状况一搭设模板支撑;
截面尺寸300mm×
1050mm<
1600mm梁统一按状况二搭设模板支撑;
所有楼板均按状况三搭设模板支撑;
车道处相应二层梁、板统一按状况四搭设模板支撑。
门式架、钢管架可依照高支模详细搭设高度作合理组合及调节。
第4章、高支模方案计算
4.1状况一高支模计算书
4.1.1底模及钢管支撑计算书
门式钢管脚手架计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-)。
考虑到梁两侧楼板荷载,故高支模计算高度为梁两侧板底高度4.1米,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。
搭设尺寸为:
门架宽度b=1.22米,门架高度h0=1.93米,步距1.95米,跨距l=1.83米。
门架h1=1.54米,h2=0.08米,b1=0.75米。
门架立杆采用
42.0×
2.5mm钢管,立杆加强杆采用
27.2×
1.9mm钢管。
每榀门架之间距离0.90m,梁底木方距离150mm。
梁底木方截面宽度80mm,高度80mm。
梁顶托采用80×
1——立杆;
2——立杆加强杆;
3——横杆;
4——横杆加强杆
图1计算门架几何尺寸图
图2模板支架示意图
计算中考虑梁两侧某些楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为F=1.2×
25.500×
0.150×
0.500×
0.150=0.344kN。
一、梁底木方计算
木方按照简支梁计算。
1.荷载计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.500×
0.900×
0.150=3.443kN/m
(2)模板自重线荷载(kN/m):
q2=0.340×
(2×
0.900+0.350)/0.350=0.313kN/m
(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载原则值q3=2.000×
0.150=0.300kN/m
经计算得到,木方荷载计算值Q=1.2×
(3.443+0.313)+1.4×
0.300=4.927kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
通过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.206kN
N2=1.206kN
通过计算得到最大弯矩M=0.600kN.m
通过计算得到最大支座F=1.206kN
通过计算得到最大变形V=2.8mm
木方截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×
8.00×
8.00/6=85.33cm3;
I=8.00×
8.00/12=341.33cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.600×
106/85333.3=7.03N/mm2
木方抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必要满足:
T=3Q/2bh<
[T]
截面抗剪强度计算值T=3×
1.206/(2×
80×
80)=0.283N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方抗剪强度计算满足规定!
(3)木方挠度计算
最大变形v=2.8mm
木方最大挠度不大于1220.0/400,满足规定!
二、梁底托梁计算
梁底托梁选取三榀门架跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。
均布荷载取托梁自重q=0.061kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
通过计算得到最大弯矩M=0.665kN.m
通过计算得到最大支座F=8.034kN
通过计算得到最大变形V=1.2mm
顶托梁截面力学参数为
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.665×
106/85333.3=7.79N/mm2
顶托梁抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定!
(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]
4386/(2×
80)=1.028N/mm2
顶托梁抗剪强度计算满足规定!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形v=1.2mm
顶托梁最大挠度不大于900.0/400,满足规定!
三、门架荷载原则值
作用于门架荷载涉及门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1门架静荷载计算
门架静荷载原则值涉及如下内容:
(1)脚手架自重产生轴向力(kN/m)
门架每跨距内,每步架高内构配件及其重量分别为:
门架(MF1219)1榀0.224kN
交叉支撑2副2×
0.040=0.080kN
连接棒2个2×
0.006=0.012kN
锁臂2副2×
0.009=0.017kN
可调底座2个2×
0.035=0.070kN
可调托座2个2×
0.045=0.090kN
共计0.493kN
经计算得到,每米高脚手架自重共计NGk1=0.493/1.950=0.253kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用
48.0×
3.5mm钢管,按照4步4跨设立,每米高钢管重计算:
tg
=(4×
1.950)/(4×
1.830)=1.066
2×
0.038×
(4×
1.830)/cos
/(4×
1.950)=0.105kN/m
水平加固杆采用
3.5mm钢管,按照1步1跨设立,每米高钢管重为
0.038×
(1×
1.830)/(1×
1.950)=0.036kN/m
每跨内直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高钢管重为0.014kN/m;
(1×
0.014+1×
0.014)/1.950=0.014kN/m
每米高附件重量为0.020kN/m;
每米高栏杆重量为0.010kN/m;
经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生轴向力共计NGk2=0.186kN/m
经计算得到,静荷载原则值总计为NG=0.439kN/m。
2托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.908kN,2.908kN
第2榀门架两端点力8.034kN,8.034kN
第3榀门架两端点力8.034kN,8.034kN
第4榀门架两端点力2.908kN,2.908kN
经计算得到,托梁传递荷载为NQ=16.067kN。
四、立杆稳定性计算
作用于一榀门架轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架静荷载原则值,NG=0.439kN/m;
NQ——托梁传递荷载,NQ=16.067kN;
H——脚手架搭设高度,H=4.1m。
经计算得到,N=1.2×
0.439×
4.050+16.067=18.198kN。
门式钢管脚手架稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架轴向力设计值,N=18.20kN;
Nd——一榀门架稳定承载力设计值(kN);
一榀门架稳定承载力设计值公式计算
其中
——门架立杆稳定系数,由长细比kh0/i查表得到,
=0.333;
k——调节系数,k=1.13;
i——门架立杆换算截面回转半径,i=1.51cm;
I——门架立杆换算截面惯性矩,I=7.05cm4;
h0——门架高度,h0=1.93m;
I0——门架立杆截面惯性矩,I0=6.08cm4;
A1——门架立杆净截面面积,A1=3.10cm2;
h1——门架加强杆高度,h1=1.54m;
I1——门架加强杆截面惯性矩,I1=1.22cm4;
A——一榀门架立杆毛截面积,A=2A1=6.20cm2;
f——门架钢材强度设计值,f=205.00N/mm2。
Nd调节系数为1.0。
经计算得到,Nd=1.0×
42.268=42.268kN。
立杆稳定性计算N<
Nd,满足规定!
4.1.2梁侧模板计算书
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度350mm,高度900mm,两侧楼板高度150mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距250mm,内龙骨采用80×
80mm木方,外龙骨采用双钢管48mm×
3.5mm。
对拉螺栓布置2道,在断面内水平间距250+300mm,断面跨度方向间距500mm,直径14mm。
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载原则值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载设计值;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中较小值:
c——混凝土重力密度,取25.500kN/m3;
t——新浇混凝土初凝时间,为0时(表达无资料)取200/(T+15),取4.000h;
T——混凝土入模温度,取25.000℃;
V——混凝土浇筑速度,取2.500m/h;
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.900m;
1——外加剂影响修正系数,取1.000;
2——混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
依照公式计算新浇混凝土侧压力原则值F1=22.940kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力原则值F1=22.950kN/m2
倒混凝土时产生荷载原则值F2=4.000kN/m2。
三、梁侧模板面板计算
面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨持续梁计算。
面板计算宽度取0.67m。
荷载计算值q=1.2×
22.950×
0.670+1.4×
4.000×
0.670=22.204kN/m
面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=67.00×
1.80×
1.80/6=36.18cm3;
I=67.00×
1.80/12=32.56cm4;
计算简图
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形图(mm)
通过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=2.220kN
N2=6.106kN
N3=6.106kN
N4=2.220kN
最大弯矩M=0.138kN.m
最大变形V=0.2mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.138×
1000×
1000/36180=3.814N/mm2
面板抗弯强度设计值[f],取13.00N/mm2;
面板抗弯强度验算f<
[f],满足规定!
(2)抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度计算值T=3×
3330.0/(2×
670.000×
18.000)=0.414N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
抗剪强度验算T<
[T],满足规定!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.201mm
面板最大挠度不大于250.0/400,满足规定!
四、梁侧模板内龙骨计算
内龙骨直接承受模板传递荷载,普通按照均布荷载持续梁计算。
内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。
q=6.106/0.670=9.114kN/m
内龙骨按照均布荷载下多跨持续梁计算。
内龙骨计算简图
内龙骨弯矩图(kN.m)
内龙骨变形图(mm)
内龙骨剪力图(kN)
通过计算得到最大弯矩M=0.284kN.m
通过计算得到最大支座F=3.987kN
通过计算得到最大变形V=0.1mm
内龙骨截面力学参数为
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.284×
106/85333.3=3.33N/mm2
内龙骨抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定!
(2)内龙骨抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必要满足:
2278/(2×
80)=0.534N/mm2
内龙骨抗剪强度计算满足规定!
(3)内龙骨挠度计算
最大变形v=0.1mm
内龙骨最大挠度不大于300.0/400,满足规定!
五、梁侧模板外龙骨计算
外龙骨承受内龙骨传递荷载,按照集中荷载下持续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下持续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
通过持续梁计算得到
最大弯矩Mmax=0.348kN.m
最大变形vmax=0.115mm
最大支座力Qmax=8.572kN
抗弯计算强度f=0.348×
106/10160000.0=34.25N/mm2
支撑钢管抗弯计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!
支撑钢管最大挠度不大于500.0/150与10mm,满足规定!
六、对拉螺栓计算
计算公式:
N<
[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受拉力;
A——对拉螺栓有效面积(mm2);
f——对拉螺栓抗拉强度设计值,取170N/mm2;
对拉螺栓直径(mm):
14
对拉螺栓有效直径(mm):
12
对拉螺栓有效面积(mm2):
A=105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):
[N]=17.850
对拉螺栓所受最大拉力(kN):
N=8.572
对拉螺栓强度验算满足规定!
4.1.3基本承载力计算
立杆基本承载层平均压力应满足下式规定
p≤fg
其中p——立杆基本承载
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