现浇结构支架安全施工方案.doc
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沈阳高等级公路建设总公司乐自高速LJ1合同项目经理部
乐自高速公路一合同段项目经理部
现浇结构支架安全施工方案
沈阳高等级公路建设总公司
乐自高速公路一合同段项目经理部
现浇结构支架安全施工方案
第一节、工程概况
乐山至自贡高速公路工程项目路基土建工程LJ1标段全长3.08KM,里程桩号K0+000~K3+080。
主要施工项目为路基土石方工程、桥涵工程、排水及防护工程。
其中有软弱地基1393米/9处,互通式立交2处,大桥4座,中桥2座,钢筋砼箱涵6道,钢筋砼盖板涵15道,钢筋砼圆管涵9道。
第二节、预应力连续梁施工方案
总体施工方案:
本工程上部结构采用碗扣式钢管架搭设平台,逐联依次现浇混凝土方法施工,施工顺序为:
先支架一次现浇第一联第三跨、第二跨、第一跨,砼强度达到90%后张拉纵向预应力筋,养生达到混凝土强度后,拆除第一联支架,依次支架施工第二联第四、五跨,本桥箱梁共计855m3/2联,钢筋191T,钢绞线19T。
一、地基处理
将原地面上的淤泥和杂物清除、刮平、压实,若持力层以下出现弹簧土,需将软弱土全部进行换填石渣压实处理。
在其上用开山石渣填筑30cm,其30cm石渣密实度不小于90%;在30cm石渣上铺10cm砂砾垫层,10cm碎石垫层压实度≥95%,压实后检测地基承载力,地基承载力不小于270KPa;在碎石垫层上浇筑10cmC20砼做硬化处理。
C20砼浇筑前将垫层洒水湿润顶面,浇筑时要振捣密实,人工收面并保证平整。
浇筑的砼地面要覆盖养生,待砼地面有足够的强度后安装脚手架。
地基表面高度根据箱梁底标高、底模高度、横梁高度、支架高度(不含顶托高)、枕木高度确定。
在离地基两侧50cm顺桥向挖排水沟,以防止雨水浸泡地基使地基的密实度降低,在施工中出现沉降现象,或地基承载力下降。
二、满堂支架搭设
(一)、碗扣式满堂支架布置
1、碗扣式满堂支架布置
本桥上部箱梁共二联,第一联箱梁高度为1.7米,第二联箱梁高度为1.3米,横向根据桥面宽度布置为单箱双室。
支架采用以下布置,支座处两侧各3.6m范围内采用立杆横向间距60cm,纵向间距60cm,横杆步距120cm;跨中等截面采用立杆横间距均为60cm,纵向间距为90cm,横杆步距120cm;横桥向基础用枕木垫铺,底托盘放在枕木上,架顶纵桥向用[10×10钢,横桥向用10×10木方;各联剪刀撑均采用沿线路方向每5m在横截面上设置一排,每排设置4道,即两侧翼板下各1道,梁体中间2道;纵向剪刀撑布置五排,底板范围内共三道,翼板下各一道;剪刀撑与地面成45°角。
支架宽出翼板100cm,并搭设宽0.8m、坡度不陡于45度的人行道,用钢管搭设高1.2m的护栏,并挂安全网。
具体布置详见“满堂支架布置图”。
2、支架顶部纵横向位移控制
支架顶部外楞方木与支架顶托绑扎牢固,支架之间用碗扣式钢管可靠连接,支架内外用剪刀撑加固。
3、搭设注意事项
(1)、接头组装:
接头是立杆同横杆的连接装置,要确保接头锁紧。
组装时,先将上碗扣搁置在限位销上,将横杆接头插入下碗扣,使接头弧面与立杆密贴,待全部接头插入后,将上碗扣套下,并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头,直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。
如发现上碗扣扣不紧,或限位销不能进入上碗扣螺旋面,要检查立杆与横杆是否垂直,相邻的两下碗扣是否在同一水平面上(即横杆水平度是否符合要求);下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求;下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求;横杆接头与横杆是否变形;横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直;下碗扣内有无砂浆等杂物充填等;如是装配原因,则要调整后锁紧;如是杆件本身原因,则拆除,并送去整修。
(2)、杆件组装顺序:
在已处理好的地基或基垫上按设计位置安放立杆可调座,其上交错安装立杆,调整立杆可调座,使同一层立杆接头处于同一水平面内,以便装横杆。
组装顺序是:
立杆底座→立杆→横杆→斜杆→接头锁紧→脚手板→上层立杆→横杆。
要求至多二层向同一方向,或由中间向两端推进,不得从两边向中间合拢组装,否则中间杆件会因两侧架子刚度太大而难以安装。
(3)、组装注意事项:
所有构件都要按设计及脚手架有关规定设置。
在搭设过程中,注意调整整架的垂直度,要求整架垂直度小于1/500L,但最大允许偏差为100mm。
在搭设、拆除或改变作业程序时,禁止人员进入危险区域。
4、支架验算
上部箱梁共两联,第一联箱梁高度为1.7米,第二联箱梁高度为1.3米,横向根据桥面宽度布置为单箱双室。
因各断面的横断面结构尺寸不同,对第一联进行支架应力验算。
第二联采用第一联支架方案。
4.1第一联为0#台至3#墩,箱梁断面高为1.7米。
4.1.1荷载组合及计算断面选取
现浇箱梁采用满堂支架法施工,箱梁支架全部采用钢管支架。
根据支架使用说明,当横杆步距为600mm时,每根立杆可承受最大竖直荷载为40KN;当横杆步距为1200mm时,立杆可承受最大荷载为30KN。
通过对箱梁断面的计算,最终确定支架施工方案。
4.1.2截面面积
箱梁的截面为10.5m×1.7m,按箱梁腹板下最不利断面计算截面积,断面具体位置详见支架纵断面图1。
1-1截面(横隔梁处):
6.5×1.7=11.05m²;
2-2截面(横隔梁-跨中断面过渡段):
(11.05+5.355)×0.5=8.2m²;
3-3截面(跨中断面):
(0.25+0.22)×6.5+0.5×1.23×3+0.25×0.75×2+0.2×0.2×2=5.355m²
4.1.3荷载计算
(1)、新浇筑混凝土自重标准值:
钢筋混凝土容重:
26KN/m3
1-1断面端横梁(距支座中心左右侧1m范围)单位荷载:
q端横梁=11.05/6.5×26=44.2KN/m²
2-2断面过渡段(2.50m范围)单位荷载:
q过渡段=8.2/6.5×26=32.8KN/m²
3-3断面跨中(等截面)单位荷载:
q过渡段=5.355/6.5×26=21.42KN/m²
(2)、模板及支撑梁自重标准值:
①空心内模竹胶板自重标准值:
竹胶板容重:
0.084KN/m²(厚度为1.2cm)
q芯模=(1×2+0.78×4+0.28×4+0.79×4)×0.084/6.5=0.12KN/m²
②、纵梁方木自重标准值:
木板、方木容重:
6KN/m3
钢模板下纵梁为10×10方木,间距30cm,底板下共22根:
q方木=22×0.1×0.1×0.9×6/6.5/0.9=0.20KN/m²
③、横梁10号槽钢自重标准值:
10号槽钢横梁顺桥向间距60cm,横桥向长取11米,每米重10.001Kg
q横梁=11×0.010001×9.8/10.5/0.6=0.17KN/m²
④、定型钢模板容重:
0.5KN/m²
q钢模=(6.5+1.2×2)×0.5/6.5=0.68KN/m²
模板及支撑梁自重标准值合计:
0.12+0.20+0.17+0.68=1.2KN/m²
(3)、施工人员和施工料具行走运输或堆放荷载
a、模板验算:
均布荷载取2.5KN/m²(以下数据参见《桥梁施工工程师手册》)
b、支撑梁:
均布荷载取1.5KN/m²
c、支架验算:
均布荷载取1.0KN/m²
(4)、振捣混凝土对水平面产生的荷载2.0KN/m²
(5)考虑风荷载的影响,水平风荷载的标准值按下式计算
WK=0.7μsμzW0=0.7×1.0×0.8×0.35=0.20KN/㎡
式中WK——风荷载标准值(KN/㎡);
μs——风荷载体型系数;按《建筑结构荷载规范》规定取1.00;
μz——风压高度变化系数;按《建筑结构荷载规范》规定取0.8;
W0——基本风压(KN/㎡);按《建筑结构荷载规范》查得0.35KN/㎡。
4.1.4横隔梁断面处验算
4.1.4.1最不利荷载组合
横隔梁处支架坚杆横向间距为60cm,纵向间距为90cm,支架步距120cm,模板采用钢模板。
取单位荷载最大的端梁处验算。
根据规范要求,所采用的荷载设计值,应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数再进行组合。
永久荷载的分项系数取1.2,可变荷载的分项系数取1.4;计算构件变形(挠度)时,荷载设计值、各类荷载分项系数均取1.0。
该段组合后最不利设计荷载为:
1.2×44.2+1.4×(1.2+2.5+2+0.2)=61.3KN/㎡
4.1.4.2模板计算
模板采用钢模板,横桥向跨径L1=0.3m,纵桥向宽度b=0.9m.
模板上均布荷载为:
q=61.3×0.3=18.39KN/m
模板跨中弯矩计算:
M1/2=qL12/10,W=bh2/6
强度验算:
按连续结构计算
σ=M/W=6qL2/(10bh2)=6×18.39×0.32/(10×0.9×0.0052)/1000=44.14MPa<〔σ〕=205MPa
强度满足要求。
刚度验算:
fmax=Kfql14/B0=0.01013×18.39×0.34/(2.05×105×0.0053/(12×(1-0.32)))=0.64mm<[f]=1.5mm
Kf-挠度计算系数,根据板面不同的支承情况查《均布荷载作用下四边简支板计算系数表》得系数为0.01013
B0-板的刚度B0=Eh3/(12×(1-v2))=2.05×105×0.0053/(12×(1-0.32))
v-泊松比,对于钢板v=0.3
刚度满足要求。
4.1.4.3分配梁计算
支架托架顶横桥向采用[10槽钢强度验算,跨度为0.6m,取0.6m长度为计算荷载,按连续梁计算。
横梁跨度:
L2=0.6m;纵桥向宽度L1=0.9m
横梁单位荷载:
q=61.3×0.6=36.78KN/m
跨中弯矩:
M1/2=qL2/8=0.125×36.78×0.62=1.655KN.m
截面模量:
W=39.7cm3
强度验算:
σ=M/W=1655÷39.7=41.68MPa<[σ]=205MPa符合要求。
计算其挠度
惯性矩:
Ix=1.983×10-6m4;
挠度验算:
fmax=ql24/(128EI)=36.78×0.64/(128×2.05×105×1.983×10-6)=0.092mm<〔fmax〕=600/400=1.5mm
符合要求。
4.1.4.4底板底模下方木验算
①底模下方木规格为10×10cm,横向间距为30cm,方木下铺[10槽钢,纵向间距为90cm。
②受力验算
方木单位长度的均布荷载:
q=61.3×0.3=18.39KN/m
强度验算:
M=qL2/8=18.39×0.92/8=1.86KN.m
W=bh2/6=0.1×0.12/6=0.00017m3
σ=M/W=1.86/0.00017/1000=10.9MPa<〔σ〕=11MPa
挠度验算:
fmax=qL4/(128EI)=12×18.39×0.94/(128×107×0.1×0.13)=1.131×10-3m=1.131mm<〔fmax〕=600/400=1.5mm
强度和挠度均满足要求。
4.1.4.5支架计算
槽隔梁处支架采用Φ48×3.5mm钢管,支架竖杆横向间距为60cm,纵向间距为90cm,步距h取1.2m。
每延米钢管重量为3.84Kq/m。
截面抵抗矩:
W=5.08cm3(d2、d1分别为钢管的外径和内径)
截面惯性矩:
I=12.19cm4
回转半径:
i=1.58cm
弹性模量:
E=2.05×105MPa容许应力〔σ〕=205MPa立杆截面积A=4.89×10-4m²
(1)立杆稳定性验算
立杆稳定性应满足下式:
N≤ψA〔σ〕
立杆截面积A=4.89×10-4m²,回转半径i=1.58cm,〔σ〕=2.15×106KN/m2。
N=1.2NQK/K1+1.4ΣNQiK(i从1到n)
K1:
高度调整系数,取1.0
NQK:
脚手架自重产生的轴心压力标准值,NQK=Hd×qK,Hd为脚手架的高度,Hd=10米,qK可以查表得0.14,NQK=10×0.14=1.4KN
ΣNQiK为施工荷载产生对立杆的轴心压力标准值的总和:
a.模板与混凝土的荷载,44.2+1.2=45.4KPa
b.施工人员及料具产生的荷载QK2=1.0KPa
c.振捣混凝土对水平面产生的荷载QK3=2.0KPa
QK=45.4+1+2=48.4KPa
ΣNQiK=Lb×L×QK=0.6×0.9×48.4=26.14KN
N=1.2×1.4/1.0+1.4×26.14=38.28KN
立杆稳定性应满足下式:
N≤ψA〔σ〕
由于步距b=1.2m,长细比λ=b/i=120/1.58=75.95,查表得压杆的稳定系数ψ=0.667。
[N]=ψA〔σ〕=0.667×489×205=66863N=66.86KN
由此可得N<ψA〔σ〕,说明立杆稳定性满足要求。
强度验算:
σ=N/A=38.28/4.89×10=78.28MPa<〔σ〕=205Mpa,立杆强度满足要求。
(2)纵向、横向水平杆不需计算
脚手架立柱柱距,施工层的纵向、横向水平杆间距不超过《纵向、横向水平杆不需计算的最大容许柱距
(一)》中数量值时,可不对纵向、横向水平杆进行抗弯强度、抗弯刚度及扣件抗滑移计算。
表中最小值为1.2m,因本工程脚手架柱间距均未超过1.2m,故不需计算纵向和横向水平杆进行验算。
(3)翼板下支架计算
翼板砼最厚处为50cm,最大荷载为0.5×26=13KN远小于[N]=30KN满足要求。
通过以上计算证明,横隔梁处立杆横向间距为60cm,纵向间距为90cm,水平杆步距120cm,符合要求。
所以为了保证施工安全,横隔梁处及断面渐变处均采用上述结构形式进行支架施工。
4.1.5跨中断面处验算
4.1.5.1最不利荷载组合
跨中处支架拟采用立杆纵横向间距为60cm×90cm,支架步距120cm,模板采用钢模板。
取单位荷载最大的腹板范围内进行验算。
根据规范要求,所采用的荷载设计值,应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数再进行组合。
永久荷载的分项系数取1.2,可变荷载的分项系数取1.4;计算构件变形(挠度)时,荷载设计值、各类荷载分项系数均取1.0。
该段组合后最不利设计荷载为:
1.2×21.42+1.4×(1.2+2.5+2+0.2)=33.96KN/㎡
4.1.5.2模板计算
模板采用钢模板,横桥向跨径L1=0.3m,顺桥向宽度b=0.9m.
模板上均布荷载为:
q=33.96×0.3=10.19KN/m
模板跨中弯矩计算:
M1/2=qL12/10W=bh2/6
强度验算:
按连续结构计算
σ=M/W=6qL2/(10bh2)=6×10.19×0.32/(10×0.9×0.0052)/1000=24.46MPa<〔σ〕=205MPa
强度满足要求。
刚度验算:
fmax=Kfql14/B0=0.01013×10.19×0.34/(2.05×105×0.0053/(12×(1-0.32)))=0.355mm<[f]=1.5mm
Kf-挠度计算系数,根据板面不同的支承情况查《均布荷载作用下四边简支板计算系数表》得系数为0.01013
B0-板的刚度B0=Eh3/(12×(1-v2))=2.05×105×0.0053/(12×(1-0.32))
v-泊松比,对于钢板v=0.3
刚度满足要求。
4.1.5.3分配梁计算
支架托架顶横桥向采用[10槽钢强度验算,跨度为0.9m,取1m长度为计算荷载,按连续梁计算。
横梁跨度:
L2=0.6m;纵桥向宽度L1=0.9m
横梁单位荷载:
q=33.96×0.6=20.38KN/m
跨中弯矩:
M1/2=qL2/8=0.125×20.38×0.92=2.34KN.m
截面模量:
W=39.7cm³
强度验算:
σ=M/W=2340÷39.7=58.9MPa<[σ]=205MPa符合要求。
计算其挠度
惯性矩:
Ix=1.983×10-6m4;
挠度验算:
fmax=ql24/(128EI)=20.38×0.94/(128×2.05×105×1.983×10-6)=0.257mm<〔fmax〕=900/400=2.25mm
符合要求。
4.1.5.4底板底模下方木验算
①底模下方木规格为10×10cm,横向间距为30cm,方木下铺[10槽钢,纵向间距为90cm。
②受力验算
方木单位长度的均布荷载:
q=33.96×0.3=10.19KN/m
强度验算:
M=qL2/8=10.19×0.92/8=1.03KN.m
W=bh2/6=0.1×0.12/6=0.00017m³
σ=M/W=1.03/0.00017/1000=6.06MPa<〔σ〕=10MPa
挠度验算:
fmax=qL4/(128EI)=12×10.19×0.94/(128×107×0.1×0.13)=0.627×10-3m=0.627mm<〔fmax〕=900/400=2.25mm
强度和挠度均满足要求。
4.1.5.5支架计算
跨中处支架采用Ф48×3.5mm钢管,支架竖杆纵横向间距为90cm×90cm,步距h取1.2m。
每延米钢管重量为3.84Kq/m。
截面抵抗矩:
W=5.08cm³(d2、d1分别为钢管的外径和内径)
截面惯性矩:
I=12.19cm4
回转半径:
i=1.58cm
弹性模量:
E=2.05×105MPa容许应力〔σ〕=205MPa
(1)立杆稳定性验算
立杆稳定性应满足下式:
N≤ψA〔σ〕
立杆截面积A=4.89×10-4m²,回转半径i=1.58cm,〔σ〕=2.15×106KN/m2。
N=1.2NQK/K1+1.4ΣNQiK(i从1到n)
K1:
高度调整系数,取1.0
NQK:
脚手架自重产生的轴心压力标准值,NQK=Hd×qK,Hd为脚手架的高度,Hd=10米,qK可以查表得0.14,NQK=10×0.14=1.4KN
ΣNQiK为施工荷载产生对立杆的轴心压力标准值的总和:
a.模板与混凝土的荷载,21.42+1.2=22.62KPa
b.施工人员及料具产生的荷载QK2=1.0KPa
c.振捣混凝土对水平面产生的荷载QK3=2.0KPa
QK=22.62+1+2=25.62KPa
ΣNQiK=Lb×L×QK=0.6×0.9×25.62=13.8KN
N=1.2×1.4/1.0+1.4×13.8=21KN
立杆稳定性应满足下式:
N≤ψA〔σ〕
由于步距b=1.2m,长细比λ=b/i=120/1.58=75.95,查表得压杆的稳定系数ψ=0.667。
[N]=ψA〔σ〕=0.667×489×205=66863N=66.86KN
由此可得N<ψA〔σ〕,说明立杆稳定性满足要求。
强度验算:
σ=N/A=21/4.89×10=42.94MPa<〔σ〕=205MPa,立杆强度满足要求。
(2)纵向、横向水平杆不需计算
脚手架立柱柱距,施工层的纵向、横向水平杆间距不超过《纵向、横向水平杆不需计算的最大容许柱距
(一)》中数量值时,可不对纵向、横向水平杆进行抗弯强度、抗弯刚度及扣件抗滑移计算。
表中最小值为1.2m,因本工程脚手架柱间距均未超过1.2m,故不需计算纵向和横向水平杆进行验算。
(3)翼板下支架计算
翼板砼最厚处为50cm,最大荷载为0.5×26=13KN远小于[N]=66.86KN满足要求。
通过以上计算证明,跨中等截面处立杆纵横向间距60cm×90cm,水平杆步距120cm,符合要求。
4.2因第二联箱梁高度均比第一联箱梁低,为确保施工安全支架采用第一联施工方案。
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(二)、构配件检验与验收和使用管理
1、构配件检验
(1)、碗扣式脚手架构件主要是焊接而成,故检验的关键是焊接质量,要求焊缝饱满,没有咬肉、夹碴、裂纹等缺陷。
(2)、钢管必须无裂缝、凹陷、锈蚀。
可调构件,螺纹部分完好,无滑丝现象,无严重锈蚀,焊缝无脱开现象。
(3)、立杆最大弯曲变形矢高不超过1/500L,横杆斜杆变形矢高不超过1/250L。
脚手板、斜脚手板及梯子等构件,挂钩及面板无裂纹,无明显变形,焊接牢固。
2、整架检验与验收
在达到设计高度、遇有6级及以上大风和大雨、大雪之后、停工超过一个月恢复使用前必须对脚手架进行实测检查。
(1)、检验主要内容:
基础是否有不均匀沉陷;立杆垫座与基础面是否接触良好,无松动或脱离情况;检验全部节点的上碗扣是否锁紧;安全网等构件的设置是否达到了设计要求;荷载是否超过规定。
(2)、主要技术要求:
地基基础表面要坚实平整,垫板放置牢靠,排水通畅;不允许立杆有浮地松动现象;整架垂直度必须小于1/500L,但最大不超过100mm;对于直线布置的脚手架,其纵向直线度必须小于1/200L;横杆的水平度,即横杆两端的高度偏差必须小于1/400L;所有碗扣接头必须锁紧。
3、使用管理
(1)、脚手架的施工和使用设专人负责,并设安全监督检查人员,确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。
(2)、在使用过程中,定期对脚手架进行检查,严禁乱堆乱放,及时清理各层堆积的杂物。
(3)、不得将脚手架构件等物从过高的地方抛掷,不得随意拆除已投入使用的脚手架构件。
(三)、脚手架拆除
1、支架在预应力孔道灌浆材料强度达到90%后再拆除。
2、拆除前对脚手架作一次全面检查,清除所有多余物件,并设立拆除区,禁止无关人员进入。
3、拆除顺序自上而下逐层拆除,不容许上、下两层同时拆除。
拆除的构件用吊具吊下、或人工递下,严禁抛掷。
拆除的构件要及时分类堆放,以便运输、保管。
三、门洞搭设
在第二跨中位置设置汽车通道,宽度为4.5米,净孔高度为5米。
门洞的两侧1.2米范围内用普通钢管以0.3米×0.3米搭设排支架,其余箱梁支架保持不变,在支架上设置顶托并在其上搁10cm×10cm方木,方木上搁置40b型工字钢,间距为0.9米,40b型工字钢上根据现场实际标高支架或直接铺设方木模板。
在门洞的上方设置密目安全网,防止施工时物件坠落通道,伤人伤车。
四、支座安装
1、支座采用GPZ(Ⅱ)盆式橡胶支座,盆式橡胶支座的规格、型号、技术标准应符合《公路桥梁盆式橡胶支座》JT391-1999的规定。
支座布置按设计。
2、支座安装前,垫石强度必须达到设计要求。
3、填充前,计算所需的胶泥体积,不允许中间缺浆或施工中断。
支座安装完成后,按设计要求调整支座预偏值。
4、施工时,注意各墩顶与支座类型及调平钢板和支座垫石的对应关系。
根据垫石高度适当调整钢筋网的层距并注意预埋地脚螺栓。
桥墩顶面为平面,桥墩处横坡由垫石调整。
支座安装规定值或允许偏差
检查项目
规定值或允许偏差
支座中心与主梁中线(mm)
应重合,最大偏差<2
高程
符合设计要求
支座四角高差(mm)
<2
支座上下各部件纵轴线
必须对正
活动支座
顺桥向最大位移(mm)
±250
双向活动支座横桥向最大位移(mm)
±25
横轴线错位距离(mm)
根据安装时的温度与年平均最高、最低温差计算确定
支座上下挡块最大偏差的交叉角
必须平行<5′
五、模板安装
1、支架安装完成后在支架顶托上摆放模板外愣并抄垫绑扎牢固以免发生滑动,外愣上摆放内楞方木,方木上摆放钢模板
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