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抗浮设计水位与防水设计水位的问题
设计基本要求
(一)地下室防水工程设计方案,应该遵循以防为主,以排为辅的基本原则,因地制宜,设计先进,防水可靠,经济合理。
可按地下室防水工程设防表的要求进行设计。
(见表1)
(二)一般地下室防水工程设计,外墙主要抗水压或自防水作用,再做卷材外防水(即迎水面处理),卷材防水做法,遵照国家有关规定施工。
(三)地下工程 比较复杂,设计时必须了解地下土质、水质及地下水位情况,设计时采取有效设防,保证防水质量。
(四)地下室最高水位高于地下室地面时,地下室设计应该考虑整体钢筋混凝土结构,保证防水效果。
(五)地下室设防标高的确定,根据勘测资料提供的最高水位标高,再加上500mm为设防标高,上部可以做防潮处理,有地表水按安全防水地下室设计。
(六)地下室防水,根据实际情况,可采用柔性防水或刚性防水,必要时可以采用刚柔结合防水方案。
在特殊要求下,可以采用架空、夹壁墙等多道设防方案。
(七)地下室外防水工作面时,可采用外防内贴法,有条件转为外防外贴法施工。
(八)地下室外防水层的保护,可以采取软保护层,如聚苯板等。
(九)对于特殊部位,如变形缝、施工缝、穿墙管、埋件等薄弱环节要精心设计,按要求作细部处理。
理解了设计的意图,应该能更有助于针对性的提出防水设计水位。
常用测斜仪
关于静压桩的问题
预应力混凝土管桩,一般桩身混凝土强度等级为C60,简称PC桩;
预应力混凝土薄壁管桩,混凝土强度等级为C60,简称PTC桩。
PTC桩主要特性是管壁较薄,如φ400管桩,PHC和PC桩的管壁厚度一般为90-95mm,而PTC桩只有60-65mm;φ500的PHC和PC桩,管壁一般为100mm,有的厚达125mm,而PTC桩只有75mm。
PHC和PC桩,按桩身混凝土有效预压应力或其抗弯性能的不同而分为A型、AB型、B型和C型四种
锚杆自由段长度
很多规范、手册对锚杆的自由段长度有不低于5m很明确,但用词是宜
GB50086是这样解释的“规定锚杆的自由段长度不宜小于5米,是为了使预应力筋在设定的张力作用下有较大的弹性伸长量,不致再锚杆使用过程中因锚头松动而引起预应力的显著衰减。
”
而CECS的用词是应,更加严格,但是原因解释差不多,下图
在不施加预应力的时候,对自由段的要求可以适当降低吗?
记得天汉软件里面就没有5m的限制
什么是桩基,什么是墩基?
一、 墩基的适用范围:
埋深大于3m、直径不小于800mm、且埋深与墩身直径的比小于6或埋深与扩底直径的比小于4的独立刚性基础,可按墩基进行设计。
墩身有效长度不宜超过5m。
墩基础多用于多层建筑,由于基底面积按天然地基的设计方法进行计算,免去了单墩载荷试验。
因此,在工期紧张的条件下较受欢迎。
墩基施工应采用挖(钻)孔桩的方式,扩壁或不扩壁成孔。
考虑到埋深过大时,如采用墩基方法设计则不符合实际,因此规定了长径比界限及有效长度不超过5m的限制,以区别于人工挖孔桩。
当超过限制时,应按挖孔桩设计和检验。
单从承载力方面分析,采用墩基的设计方法偏于安全。
二、 墩基的设计应符合下列规定:
1 单墩承载力特征值或墩底面积计算不考虑墩身侧摩阻力,墩底端阻力特征值采用修正后的持力层承载力特征值或按抗剪强度指标确定的承载力特征值。
岩石持力层承载力特征值不进行深宽修正。
2 持力层承载力特征值的确定应符合国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002第5.2.3条的规定。
甲级设计等级建筑物的墩底承载力特征值可通过孔内墩底平板载荷试验、深层平板载荷试验、螺旋板载荷试验等方法确定。
荷载不大的墩,也可直接进行单墩竖向载荷试验,按单桩竖向载荷试验方法直接确定单墩承载力特征值。
墩埋深超过5m且墩周土强度较高时,当采用公式计算、室内试验、查表或其他原位测试方法(载荷试验除外)确定墩底持力层承载力特征值时,可乘以1.1的调整系数,岩石地基不予调整。
3 墩身混凝土强度验算应符合国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002第8.5.9条的规定。
4 墩底压力的计算、墩底软弱下卧层验算及单墩沉降验算应符合国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002第5章地基计算中的有关规定。
三、 墩基的构造应符合下列规定:
1 墩身混凝土强度等级不宜低于C20。
2 墩身采用构造配筋时,纵向钢筋不小于8Φ12mm,且配筋率不小于0.15%,纵筋长度不小于三分之一墩高,箍筋Φ8a250mm。
3 对于一柱一墩的墩基,柱与墩的连接以及墩帽(或称承台)的构造,应视设计等级、荷载大小、连系梁布置情况等综合确定,可设置承台或将墩与柱直接连接。
当墩与柱直接连接时,柱边至墩周边之间最小间距应满足国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002表8.2.5—2杯壁厚度的要求,并进行局部承压验算。
当柱与墩的连接不能满足固接要求时,则应在两个方向设置连系梁,连系梁的截面和配筋应由计算确定。
墙下墩基多用于多层砖混结构建筑物,设计不考虑水平力,墙下基础梁与墩顶的连接只需考虑构造要求,采取插筋连接即可。
可设置与墩顶截面一致的墩帽,墩帽底可与基础梁底标高一致,并与基础梁一次浇注。
在墩顶设置墩帽可保证墩与基础梁的整体连接,其钢筋构造可参照框架顶层的梁柱连接,并应满足钢筋锚固长度的要求。
4 墩基成孔宜采用人工挖孔、机械钻孔的方法施工。
墩底扩底直径不宜大于墩身直径的2.5倍。
5 相邻墩墩底标高一致时,墩位按上部结构要求及施工条件布置,墩中心距可不受限制。
持力层起伏很大时,应综合考虑相邻墩墩底高差与墩中心距之间的关系,进行持力层稳定性验算,不满足时可调整墩距或墩底标高。
6 墩底进入持力层的深度不宜小于300mm。
当持力层为中风化、微风化、未风化岩石时,在保证墩基稳定性的条件下,墩底可直接置于岩石面上,岩石面不平整时,应整平或凿成台阶状。
淤泥处理
如果远离居民区,环境干扰因素较少,我认为也可以考虑采用爆炸挤淤填石法,这是排除淤泥软土换填块石或砾石的置换法。
这种方法早在上世纪八十年代就开始研究试验,并取得了很大的成功。
江苏连云港港口,解放初期因劈山填海,在没有处理的厚层淤泥上直接抛填石块,后产生了大面积滑移。
后为了建设码头,就采用了这种方法处理抛石下的淤泥。
先用钻机打孔至淤泥底下硬土层(或预定处理深度),再将条形药包装入孔内,实施爆炸,排挤出抛石体下的淤泥,抛石体在自重及震动能量作用下落至下部硬土层上,达到挤淤的目的;这种爆炸挤淤法与其它爆炸方法相比,节省了炸药量,降低了爆炸法处理软土地基的成本,和可缩短工程周期的目的。
采用爆炸挤淤法施工的主要机具为一台吊车、一根套管,从下套管装药至起爆仅需一天的时间;工程的进度主要取决于石料的堆填能力。
天气、潮汐对其施工都不会影响,相反涨潮越高,对施工越有利。
该方法特别适用于采用其它方法难以处理的工程性质极差的软土,土越软效果越好,不论土的物理化学性质如何都可采用。
边坡处理,怎样展开?
决定挂主动网+种植爬山虎来解决问题!
SNS柔性主动防护系统
适用于紧靠建筑设施旁(无缓冲地带)的风化剥落坡面,采用覆盖固定式:
预应力使山坡成为一个牢固的整体,把灾害消灭在萌芽状态。
主要产品有以下几种类型:
Z1型(石夹土,以石为主、石崩):
锚杆、支撑绳、钢丝网、格栅网。
Z2型(土夹石,以土为主、土崩):
锚杆、钉板(或暗笋、锚索),三维稀土合金高强度抗腐蚀钢丝网(1380-1880N/mm³)、植被绿化。
静压管桩承载力问题请教
江苏的规程里要求持力层为软岩时宜采用封闭型桩尖,压入一节后用C20混凝土封底。
详见JG/T011-2003,5.15
关于SMW工法桩水泥用量的争议
对于同一种土,随着水泥掺量的增加,对型钢的握裹力不断增加,但掺量在20%以下时增长较快。
因此。
我认为水泥掺量20%应是一个分界线,限制水泥掺量不低于20%比较合适。
另外,掺量20%,可采用较大的水灰比,便于型钢靠自重压入。
当用“加压插入”时,水灰比可小一些,水泥掺入量可采用15-17%。
请教静压管桩的最小桩长?
如果静压桩机是抱压式的,确实存在着短桩无法准确对位和施工的问题,关键是夹持器距离地面的高度,如果这个高度大于桩长是无法施工的。
而静压桩机如果是顶压式的,在下部增加一道扶正器,使用送桩器是可以施工的。
问题的关键是如果舍得花高价定制短桩(价格不菲),还不如买6m的桩施工后截桩来的便宜,当然这样工期就相对较长了。
桩长60米小应变能测出来吗?
长细比40是最佳的理论状态
并且作为一种检测手段,对小应变也不能赋予太多的担子
比如,如果上部有缺陷,那么会掩盖下面的缺陷
比如沉渣的控制情况小应变也一般无能为力。
而对于深部的一般缺陷,在受力上也不是重点部位,所以楼主为什么会因为检测方法而改变桩设计参数?
由此改变带来的造价增加项比较其他检测手段的费用、对质量的控制哪个更合算?
基坑监测测斜管预埋设的一些问题
1、对于不长的钢筋笼,一次就可以安装到位,只要注意测斜管内的槽口方向,做好接头、封底的密闭和防水就可以。
2、如果不能一次起吊的,分两节或几节起吊的钢筋笼,可以采用预制抱箍的方法安装,需要注意的是:
1)将一段或几段测斜管安装成活动形式,要考虑活动范围和上浮力(灌清水)的影响,2)保持测斜管的垂直度,抱箍一般间隔2m就可以,3)注意钢筋笼对接电焊高温损坏,一般在此位置也是测斜管对接位子,只需将此处上下范围的固定件在钢筋笼对接完成后补装,并可用湿麻袋包裹即可,对接时做好接头防水,4)防水的措施很多,比如用pvc胶水、硅胶等外封防水胶布,专用的防水油麻带等。
5)为防止安装时的不足,一般在下放一段钢筋笼后就向侧斜管内注入一定量的清水,全部下放后注满,
(1)可以防止测斜管上浮,
(2)可以让减少管内外的压力差,防止泥浆通过漏点向管内渗流,(3)砼浇注完成后的吸热作用,防止变形。
3、在安装时会有不同程度不足点,现在的安装技术和方法会也很多,各位监测的同仁有更好的方法和想法请赐教。
关于场地覆盖层厚度的确定
1.1级工作规定到700m/s,基本是指核电站而言,一般场地500m/s首先是作为地震的输入界面,在建筑规范中引申为覆盖层。
2.地震的输入界面,是指其下可以看作均一体,事实上在自然界是不存在完全均一体的
3.至于500、700这个数值是怎么确定的,一两句说不完,这个数值只不过是地震学家在大量计算的基础上确定的,可以认为其下的土层对场地的放大作用可以忽略,只考虑其上土层当遇到地震时的场地放大作用;
4.瓯江明珠兄在一楼提到的问题,如果是核电站,覆盖层一定是140M,如果是一般建筑工程,60米是没有任何问题的
5.至于hebcc312兄在4楼提到场地等效波速问题,是指扣除人工填埋物后开始计算
岩石抗剪强度
抗剪断强度这个概念应用时间应该早于抗剪强度这个概念,
下面两个标准可以说明这一点:
《工程岩体分级标准》(GB 50218-94)中用的是抗剪断强度这一概念,
《工程岩体试验方法标准》(GB/T 50266-99)中用的是抗剪强度这一概念。
抗剪强度这一概念在较新的规范中出现,自然抗剪强度这个概念应该是新的。
下面说一下抗剪断强度和抗剪强度这两个概念的理解。
关于这个问题我专门请教了试验中心的老师,
他说:
“抗剪断强度试验就是不施加正应力进行直剪试验,可以精确求出粘聚力,而不能求内摩擦角;抗剪强度试验施加正应力进行剪切试验,其试验结果同时包含内摩擦角和粘聚力。
”按照两个概念的字面意思理解,他的解释是说的通的。
不过在《工程岩体分级标准》(GB 50218-94)中提到抗剪断峰值强度的时候,同时出现了粘聚力和内摩擦角两个参数,这样看来,试验中心老师的说法又有点说不通了。
我觉得要更好的理解这两个概念还是要从剪切试验的方法说起,
以前的岩石剪切试验方法是变角板剪切试验,变角板剪切实验只能对岩块进行测试,岩块试件尺寸一般是50×50×50mm,8块一组,试验过程不能控制剪切位移。
变角板剪切实验是通过改变垫板的角度而在试件上同时施加正应力和剪应力,这与实际的岩石剪断受力状态有一定的区别。
后来出现的直剪试验,正应力和剪应力是分别施加的,这可以更真实的模拟与实际岩体的受力状态,并且不仅可以对岩块进行测试,而且可以对岩体结构面进行测试。
直剪实验的岩块试件尺寸一般是50×50×50mm,5块一组。
结构面室内直剪试验一般要求结构面的变长大于70mm,对岩体厚度和形状没有严格要求,一般结构面两侧分别厚40~50mm就可以了,测试结构面越大,代表性越好。
直剪试验可以控制剪切过程中的位移。
不管是直剪还是变角板剪,其试验结果都是由粘聚力和内摩擦角两个参数组成的。
根据经验,变角板剪相对于直剪而言,测得的粘聚力偏大,内摩擦角偏小。
《公路工程石料试验规程》JTJ-054-94 中规定剪切实验使用变角板剪,这本规范的升级替代版《公路工程岩石试验规程》JTG E41-2005中岩石抗剪强度试验方法由变角板剪切修订为直剪。
在《工程岩体分级标准》(GB 50218-94)中只提到了直剪,没有提到变角板剪。
由于没有查到《公路工程石料试验规程》JTJ-054-94 的原文,也就不知道它里面用的是抗剪强度还是抗剪断强度的概念了。
前一段时间我送岩样做剪切试验,实验室的技术负责跟我说,他们的直剪仪坏了,只能做变角板。
我说,你用变角板做,结果按直剪出,不就得了。
他说,不行,我们做事要严谨。
按变角板做,我报告上可以不写变角板,但是结果要写抗剪断强度。
我说,就写抗剪强度不行吗?
他说,不行。
在没有找到确切权威解释的情况下,目前我的个人理解:
变角板试验对应抗剪断强度,直剪试验对应抗剪强度。
这两个概念体现了两种试验试件破坏方式和试验过程的差别。
个人理解,仅供参考。
。
。
来看看定义
岩块剪切强度:
在剪切荷载作用下,岩块抵抗剪切破坏的最大剪应力通常分三种强度
(1)抗剪断强度 试件在一定法向应力作用下,沿预定剪切面剪断时的最大剪应力,反应了岩块的内聚力和内摩擦阻力。
主要试验:
直剪、変角剪和三轴等
(2)抗切强度 指试件上的法向应力为0时,沿预定剪切面剪断时的最大剪应力。
由于法向应力为0,其强度取决于内聚力 方法:
单(双)面剪切及冲孔试验
(3)摩擦强度 指试件在一定法向应力作用下,沿已有破裂面(层面、节理等)再次剪切破坏时的最大剪应力。
对应试验为摩擦试验
由于结构面非均质非连续等影响其强度一般低于岩块强度介于结构面与岩体强度之间
岩体内任一方向剪切面,在法向应力作用下能抵抗的最大剪应力可细分为抗剪断强度、抗剪强度、抗切强度
抗剪断强度是指在任一法向应力作用下横切结构面剪切破坏时岩体能抵抗的最大剪应力;在任一法向应力作用下,岩体沿已有破裂面剪切破坏时的最大剪应力称抗剪强度,实际为某结构面抗剪强度 ;抗切强度为剪切面上法向应力为零时的抗剪断强度
我不是搞理论工作的.实际上这是二个很简单的概念.就因为专业语言的不准确,造成人们生命的减短.抗剪强度在水利专业上就是指物体间(砼与岩,岩与岩)的摩擦系数.两物体是不胶结在一起的.抗剪断强度则是指胶结在一起的物体的抗剪切破坏的强度,这才是真正意义上的抗剪强度.水利专业在这概念上犯了两个语言错误,一是把真正意义的抗剪强度称为抗剪断强度(特加一个断字),二是把摩擦系数的正切反三角函数称为内摩擦角.一般的重力坝设计,把裂隙岩间和砼与岩间看成是不胶结的,只计摩擦系数,这偏于安全.因此其安全系数一般取1.1以内,而采用抗剪断公式计算的坝,共安全系数在2.3--3之间,抗剪强度中的摩擦系数取值在0--1之间,抗剪断的一般在0.7--1.5之间(指岩石).现在重力坝设计一般改用抗剪断强度了.
盲孔
其实你说错了,盲孔8米在国内桩基施工中是很常见的,现在我们施工的盲孔是32米,我们正在投标的一个桩基工程盲孔是19米;
由于现在基坑越来越深,所以造成桩基的盲孔也会加深。
至于为何不将基坑做完后在进行桩基施工,不知你算过工期没有,现在搞工程的都知道工期是每个工程的关键,在地面可以在基坑支护同时进行桩基施工,这样可以缩短40%的工期。
至于这个工程,造成这样的结果,都是因为现场施工太大意了,
其实在施工过程中已发现有钢筋笼上浮这种情况,可是现场管理人员为了将工期,所以关注重点都放在了工期上,所以造成了图片上的情况。
希望以后我们能在讲工期的同时关注施工质量。
。
。
这个工程就是活生生的例子。
按含水层富水程度如何划分
富水性 water yield property
以一定降深、一定口径下的单井出水量来表征的含水层富水程度。
(中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准
GB/T 14157—93
水 文 地 质 术 语
中华人民共和国国家标准
(GB12719—1991)
矿区水文地质工程地质勘探规范(该规范在论坛上某网友发的水文规范汇总里面应该有)
附 录 C
含水层富水性分级
(补充件)
C1 按钻孔单位涌水量(q)富水性[注]分为以下四级:
a.弱富水性:
q<0.1L/s.m;
b.中等富水性:
0.1L/s.m<q≤1.0L/s.m;
c.强富水性:
1.0L/s.m<q≤5.0L/s.m;
d.极强富水性:
q>5.0L/s.m。
C2 按天然泉水流量含水层富水性划分以下四级:
a.弱富水性:
Q<1.0L/s;
b.中等富水性:
1.0L/s<Q≤10.0L/s;
c.强富水性:
10.0L/s<Q≤50.0L/s;
e.极强富水性:
Q>50.0L/s。
注:
评价含水层的富水性,钻孔单位涌水量以口径91mm,抽水水位降深10m为准,若口径、降深与上述不符时,应进行换算再比较富水性。
关于锚固力随锚固长度增加的问题
<<建筑边坡工程技术规范>>规定:
土层锚杆的锚固段长度不应小于4m,且不宜大于10m;岩石锚杆的锚固段长度不应小于3m,且不宜大于45D和6.5m,或55D和8m(对预应力锚索)。
当按公式计算出的锚固段长度超过上述数值时,应采取改善锚固段质量、改变锚头构造或扩大锚固段直径等技术措施,以提高锚固力,而非采用加长锚固段长度的方法来提高并满足锚固力的要求。
至于为什么,规范说明上是这样解释的:
由于灌浆体与岩土体、杆体的弹性特征值不一致,当杆体受拉后粘结应力并非沿纵向均匀分布,而是出现如图Ⅰ所示应力集中现象。
当锚固段过长时,随着应力不断增加从靠近边坡面处锚固端开始,灌浆体与地层界面的粘结逐渐软化或脱开,此时可发生裂缝沿界面向深部发展现象,如图Ⅱ所示。
随着锚固效应弱化,锚杆抗拔力并不与锚固长度增加成正比,如图Ⅲ所示。
由此可见计算采用过长的锚固长度,并不能有效地提高锚固力。
国外有关标准规定计算长度不超过10m。
大量工程试验也证实,在硬质岩和软质岩中,中、小级承载力锚杆在工作阶段锚固应力传递深度约为1.5至3m(12至20倍速钻孔直径),三峡工程锚固于花岗岩中的3000KN级锚索工作阶段应力传递深度实测值约为4.0m(约25倍速孔径)。
可见锚固长度达到界限值后,超过界限值的那部分长度受力很小,达不到提高锚固力的效果。
改良土施工作业指导书
一、适用范围
新建铁路某客运专线XXX标段XX六单元中用改良土填筑基床下层及基床以下路堤时适用。
二、施工准备
1.施工前,做好土石方的调配方案。
取土场根据设计要求和当地土地利用、环保规划进行布置,不任意挖取。
2.施工前进行现场填筑压实工艺试验,确定不同压实机械、不同填料施工含水率的控制范围、适宜的松铺厚度和相应的碾压遍数、最佳的机械配套和施工组织。
3.试验段位置选择在地质条件、断面形式均具有代表性的地段,长度不小于100m。
三、施工工艺
1.改良的分类
在本工程中填料的改良分为物理改良和化学改良,物理改良系指掺入10~25%的粗骨料(如砂卵砾石土、碎石土)进行改良,化学改良系指细粒土掺入3~5%的水泥或5~8%石灰进行改良。
本管段内第四系全新统冲洪积层粉质黏土、黏土,根据其塑性指数确定化学改良方法,当塑性指数小于11时,采用
掺入3~5%的水泥进行改良,当塑性指数大于11%时,采用掺入5~8%的石灰进行改良,具体掺入比根据现场试验确定。
第四系更新统网纹状黏土以及灰岩残积棕红色黏土,掺入5~8%石灰进行改良。
对易风化的软岩的强~弱风化物,按掺中粗砂或碎石土进行物理改良。
如何确定岩体的粘聚力c和内摩擦角φ
《三峡库区三期地质灾害防治重庆市江北区陈家馆危岩规划勘查报告》
4.1.2.1岩体性质指标的标准值 一节中提到
“根据《工程地质勘察规范》DB50/5005-1998第8.3.1和第8.3.3有关规定:
岩石物理指标标准值可视为岩体物理指标标准值;岩体内摩擦角标准值可由岩石内摩擦角标准值根据岩体完整性乘以0.80~0.95的折减系数确定;岩体粘聚力标准值由岩石粘聚力标准值乘以0.20~0.30的折减系数确定。
”
“场地”有多大?
工程群体所在地,具有相似的反应谱特征。
其范围相当于厂区、居民小区和自然村或不小于1.0平方公里的平面面积
具有相似的反应谱特征使这个定义的灵魂,你从中可以悟出场地究竟应有多大。
作”安评”要布多少工作量
强风化岩石的渗透系数怎么定?
根据裂隙发育情况来定,裂隙不发育其一般小1*E-4,裂隙较发育在E-4数量级内。
溶洞用天然地基合适吗?
从理论上来说,对于溶洞顶板能否作地基持力层使用的安全性评价,就我所见已有12种以上的方法。
但这些方法使用的前提,几乎都需要查明溶洞的规模和其分布的空间形态,以及顶板的成拱状态、岩体结构面状况等等。
然而这对于勘察场地中的隐伏溶洞,靠工程钻孔是根本办不到的。
例如在下文中的建筑场地人工挖空桩施工中,某基桩由于边界条件不清,无法施工,业主方同意在该基桩周围溶洞发育部位布置钻孔探查,结果在约10平米的范围内打了11个钻孔,仍然没能查明该溶洞的具体边界。
采用物探技术行吗?
据我所知,到目前为止,还没有一种物理探测技术能够了如指掌地探明所有隐伏洞隙,而且其成本也是业主都无法接受的。
不少国内外的专家学者都认为:
在现有技术方法条件下,要完全查明隐伏洞隙几乎是不可能的。
这是因为岩溶系统本身的复杂性,加上岩溶洞隙是在漫长的地史期中,经历了多个理化条件、水文条件都不相同的地史阶段的继承性发展而成,所以其系统分布十分复杂多变。
如果再考虑其充填条件、地下水等因素,采用灌浆填塞大多难以凑效。
因此,在我们这个岩溶十分发育省份的地基勘察中,钻遇隐伏溶洞已是司空见惯的事,在基础设置施工中也已形成了一套成熟的经验。
那就是,除了极少数特殊情况需要采用梁板跨越处理之外,绝大多数都是采用桩基础,穿过所有顶板厚度或强度不够的溶洞,将桩端置于有足够安全厚度的岩质地基持力层中。
下面是我在一项超高层建筑勘察报告中,关于评价洞穴稳定性的一段文字:
评价洞穴稳定性必须掌握和分析以下因素:
1. 洞穴条件:
包括洞穴的位置、形态、大小、顶板厚度、洞顶形态、跨度、围岩岩性、岩体强度、岩层产状、节理裂隙状况、顶板岩体的岩溶发育状况等等。
2. 相关条件:
荷载状况(受荷时间、荷载性质、荷载大小),岩石含水量及温度变化影响、水动力条件及其搬运作用等。
洞穴稳定性评价是一个复杂而且比较困难的问题。
目前工程实践中只能把以上因素加以概化,提出一些近似的办法加以处理。
以下几点可供参考:
A. 完整顶板安全厚度评价:
洞穴顶板岩体节理裂隙少或节理切割不深,或节理胶结良好者为完整顶板。
1. 近似结构分析法
(1)荷载传递线交汇法:
参照梁的设计,
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