立柱计算书Word文档下载推荐.docx
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地嚴线荷我标准值曲血]I
9450000
地兼作用产生弯矩[N・md|23080C0长跨跨中最大弩矩[Ned|1913848.3
中间支座最夫穹矩[N・帧]I2820816
至新选择I
查看计算书j
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2820816
1.5
0.48
□亘冈
虚去度计算[玻璃3的S3X度、技度计算立柱]
C简支立柱「简丈钢尙Q敕管粢C三跨粱厂县皆梁C劣跨钱既逢绫静定梁C多時铁接连续一次魁薛定梁
壷工程计算书生成
口旦冈
[GCOOi]辽宁商务犬厦玻璃幕墙工程
全部选择|全部取消|fl质计篡菸关闭|
r幕墙荷载计篡书r屋顶荷我计宜书厂立柱(简支梁)
厂立拄(简支钢■铝)
0立柱取跨梁)
r立柱u跨梁)
厂立柱虑臂梁)
厂鑫鈔连
立柱侈跨較接连
续一次超静定樂)
厂橫梁计算书
r单片玻璃计笃书
r夹层玻璃计笃书
r中空玻璃计:
m书
厂结构胶计算书
r橫梁与立拄连接计篡书
r立柱与主结构连接计算书
厂预塌件计算书
厂焊缱计篡书
全琥璃幕墙计算书
厂全玻瑞幕墙计算书
点支式玻璃幕墙计算书
厂单片玻璃计算书厂中空玻璃计算书厂拉索结构计算书厂驳接爪计算计算书
厂夹层玻碉计篦节厂拉杆结构计算书
金显、石材幕墙(单槻式)计算书
r单层铝板计篦书
厂蜂窝铝檢计算书厂搪逾单体平板计算书厂石材单体平板计篦书
厂复合铝板计篦书
厂不谴钢板计負书厂櫥逾复合平板计算书厂石材复合平板计篦书
金属.石材幕協(加肋式)计篡书
厂单层铝板计算书
厂蜂窝铝饭计算书厂搪连单体平板计算书厂石材单体平板计算书
厂复合铝板计算书
厂不诱钢板计篦书厂糖瓷复合平板计算祁厂石材复合平板计算韦
苴他计算书
厂雨篷计算书
厂夹胶璇璃采光顶计算书
辽宁商务大厦玻璃幕墙工程铝结构横隐立不隐设讣il•算书
工程基本参数:
工程所在地:
辽宁鞍山市抗震8度设防幕墙总高:
15米年最大温差:
80°
C
主体结构类型:
钢筋混凝上框架弹性层间位移角限值:
1/550
I、设计计算依据:
1.
辽宁商务大厦玻璃幕墙工程建筑结构施工图
II.基本计算公式:
(1)、地区类型划分:
根据地而粗糙度,地区可划分为以下类别:
A类地区:
近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;
B类地区:
田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;
C类地区:
密集建筑群的城市市区;
D类地区:
密集建筑群且房屋较髙的城市市区。
辽宁商务大厦玻璃幕墙工程在辽宁鞍山市按照D类地区计算
(2)、风荷载计算
根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规泄:
风荷载标准值(须>=lKN/m"
2):
Wk
=BgzXUSXuZXwO
其中Wk-—作用在幕墙上的风荷载标准值(不应小于1.0KN/nT2:
《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003
5.3.2))(kN/m*2)
Pgz-一瞬时阵风风压系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规左
根据地区类型划分不同,按以下公式计算:
3gz=k(l+2uf)
对A,B,C,D类地而粗糙度系数k,
分别为0.92,0.89,0.85,0.80
髙度变化系数:
Uf=0.5X35*(1.8X(a-0.16))X(A/10)*-a
对A,B,C,D类地面粗糙度指数a,
分别为0.12,0.16,0.22,0.30
uS---风荷载体型系数,按GB50009-2001规定
uZ-一风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规泄
1)A(幕墙高度)=15m
2)地区类二D类地区
UZ(A)=1.379(A/10厂0.24
uZ(B)=(A/10)*0.32
nZ(0=0.616(A/10)*0.44
uZ(D)=O.318(A/10)~0.60
WO—-基本风压:
500N/m*2
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规泄,采用50年平均最大风压)
(3)、地震荷载计算
qEAK
二BEXamaxXGk
苴中qEAK—垂直于玻璃幕墙平而的分布水平地丧作用标准值(kN/m"
2)
BE—-动力放大系数,按5.0取定
«
max—水平地震影响系数最大值,按相应抗震烈度取左,《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规左取值如下:
6度:
amax=0.04
7度:
amax=0.08
8度:
amax=0・16
9度:
amax=0.32
辽宁鞍山市按照抗丧8度讣算取omax=0.16
Gk—-幕墙构件自重(N/m*2)
(4)、荷载组合
1.幕墙构件承载力极限状态设计时,其作用效应的组合就符合下列规泄:
a.无地震作用效应组合时:
S二YGXSGk+wX丫wXSwk
b.有地震作用效应组合时:
S二YGXSGk+WwXywXSwk+ipEXyEXSEk
2.进行幕墙构件承载力设讣时,作用分项系数应按下列规左取值:
a.—般情况下,永久荷载、风荷载和地箴作用的分项系数
YG、Yw、yE应分别取1.2、1.4和1.3
b.当永久荷载的效应起控制作用时,
英分项系数YG应取1.35
C.当永久荷载的效应对构件有利时,英分项系数丫G的取值不应大于1.0
3.可变作用的组合值系数,一般情况下,
风荷载和地震作用的组合值系数巾w、3E应分別取1.0和0.5
(5)、幕墙结构自重
按规范要求,幕墙结构自重的分项系数取YG二1.2。
(6)、设计荷载确定原则
在作用于幕墙上的各种荷载中,主要有风荷载、地丧作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等。
在幕墙的节点设计中通过预留一左的间隙,消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应。
所以,作用于垂直立而幕墙的荷载主要是风荷载、地箴作用,幕墙平而内主要是幕墙结构自重,苴中风荷载引起的效应最大。
在进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时,必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数,即采用其设讣值:
进行位移和挠度计算时,各分项系数均取1.0,即采用其标准值。
III、工程设计il•算书
玻璃幕墙结构强度立柱(双跨梁)设计计算书
其受力模型如下图所示:
uiuiuunnniuinnuinuuuuunui
双跨梁受力模型
1.立柱选材全跨度
L二6000mm长跨跨度
Lol=3200mm短跨跨度
Lo2=2800mm
温度作用:
幕墙杆件在温度变化过程中产生热胀冷缩,最大温差按80°
C考虑,故极限变化量为:
温度作用伸缩量(mm)4L二AT(年最大温差)XLXa(线膨胀系数)二5.76mm
为消除温度变化给幕墙构件带来的影响,在相邻两构件之间需留岀伸缩缝,以消除构件温度应力。
考虑到杆件加工和安装误差,伸缩疑取值按下式计算:
L伸缩缝鼻(2〜3)AL,故伸缩缝取18mm.
所以,在后面的计算中,不必再计入温度应力。
1.1风荷载设计值:
W(N/n/2)
二l・4N/n/2
1.2风线荷载设计值:
qw(N/mm)
二WXaO(幕墙分格短边)
=1.4X1.5
二2・INmm
1.3地震作用设计值:
qea(N/m*2)
二0.416N/nT2
1.4地震线荷载设计值:
qE(N/mm)
二qeaXaO(幕墙分格短边)
=0.416X1.5
=0.624N/mm
1.5风、地震线荷载总值:
q(N/mm)
=qw+0.6XqE
=2.1+0.6X0.624
=2.4744N/mm
1.6风、地震产生弯矩总值:
1)吊挂端支座反力(N)Ra=l/Lo2XqX(Lo2^2/2-(Lol3+Lo2*3)/(8XL))
=1/2800X2.4744X(2800"
2/2-(3200「3+2800“3)/(8X6000))
=2456.73N
2)伸缩端支座反力(N)Rb=l/LolXqX(Lor2/2-(Lol3+Lo2*3)/(8XL))
=1/3200X2.4744X(3200°
2/2-(3200'
3+2800"
3)/(8X6000))
=3077.54N
3)中间支座反力(N)Rce=qXL-(Ra+Rb)
=2.4744X6000-(2456.73+3077.54)
=9312.13N
1.7长跨跨中最大弯矩(N.mm):
Mmax=l/2XRb^2/q
=1/2X3077.54*2/2.4744
=1913848.3N.mm
1.8中间支座最大弯矩(N.mm):
Mc=l/8XqX((L0「3+L02'
3)/L)
=1/8X2.4744X((3200"
3)/6000)
=2820816N.mm
最大总弯矩(N.mm):
M(N.mm)
二Max(Mmax,Me)
1.9截面抵抗矩:
W(mm3)
=M/(1.05X85.5)
=2820816/(1.05X85.5)
=31420.95mm3
1.10风线荷载标准值:
qWK(N/mm)
二WkXaO(幕墙分格短边)
=1X1.5
=1.5N/mm
1.11地箴线荷载标准值:
qEk(N/mm)
二qEAkXaO(幕墙分格短边)
二0・32X1.5
=0.48N/mm
1.12惯性矩:
Ix(mm4)=4394053.4mm4
1.13惯性矩:
Iy(mm4)=7323422.33mm4
2.立柱强度计算
1)选择立柱型材号:
YJ110-01
2)型材截面参数:
净截而积A0(mnT2):
1214・67mm2
抗弯矩Wx2(mm3):
40190.35mm3
2.1幕墙自重线荷载标准值:
Gk(N/m)=600N/m
2.2幕墙每层(单元分格)自重标准值:
Nk(N)
=GkXL
=600X6000
=3600N
2.3幕墙每层(单元分格)自重设计值:
N(N)
=1.2XNk
=1.2X3600
=4320N
1)重力在立柱中产生的轴力设计值(N)NZ:
二aOXLXN
=1.5X6X4320
=38880N
2.4最大压应力计算(N/mm2):
吊挂端:
螺栓直径(mm)Md=12
连接处型材壁厚(mm)11=5
压力Pa=(NZ“2+Ra"
2)"
0・5
=(38880“2+2456.73*2)*0.5
=38957.5399928294N
吊挂端压应力tpmaxa=Pa/(MdXtlX2)
二38957.5399928294/(12X5X2)
=324.65N/mm2
中间支座:
螺栓直径(mm)Mdc二12
连接处型材壁厚(mm)tlc=5
压力Pc=Rce
中间支座压应力Tpmaxc=Pc/(MdcXtlcX2)
=9312.13/(12X5X2)
=77.6N/mm2
最大压应力:
tpmax^Max(tpmaxa,tpmaxc)
=324.65N/mn2
最大压应力比率:
丫pmax/325
=0.998923076923076
最大压应力是否满足:
满足要求!
2.5立柱抗弯强度:
二NZ/A0+M/(1.05XWx2)
=38880/1214.67+2820816/(1.05X40190.35)
=98.8499999999999N/mm2
o<
=215(N/mm2)吗?
3.立柱挠度计算
1)显示型材截而参数:
惯性矩:
Ix(mml)=1903083.94mm4
材料弹性模量:
E(N/mm2)
=206000N/mm2
2)立柱挠度值:
U(mm)
=5X(qWks+0.6XqEk)XI/4/(384XEsXIxs)
=5X(1.5+0.6X0.48)X3200*4/(384X206000X1903083.94)二6.22703mm
U/Lol=6.22703/3200
=0.001945946875
U/LolW1/250?
4.立柱抗剪计算
型材截面参数:
1)而积矩:
Ss(mm3)=21678.73mm3
2)型材壁厚:
t(mm)=3mm
4.1最大剪力:
Vmax(N)MAX取最大数
二MAX(Ra,Rce,Rb)
=9312N
4.6材料截而设计最大剪应力:
t(N)
=VmaxXSs/(IxXt)
=9312X21678.73/(1903083.94X3)
=35.36N
t<
125吗?
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