脚手架施工方案Word格式文档下载.docx
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纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫块表面200mm处的立杆上,横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
5.1.5大横杆设于小横杆之下,在立杆内侧,采用直角扣件与立杆扣紧,大横杆长度不小于3跨并不小于6米。
5.1.6大横杆对接扣件连接,对接按下列要求:
对接接头交错布置,不在同步同跨内,相邻接头水平距离大于500mm,避免设在纵向水平跨跨中。
5.1.7架子四周大横杆的纵向水平500mm,同一排大横杆水平偏差〈1/300。
5.1.8小横杆两端采用直角扣件固定在立杆上。
5.1.9每一主节点(立杆与大横杆交汇处)设一小横杆,用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点的距离小于150mm,靠墙一侧外伸长度小于250mm,外架立面外伸长度100mm。
5.1.10脚手板设置三根小横杆上,采用对接方式,无探头板。
脚手板两端与其可靠固定,平铺,铺满,铺稳,靠墙一侧离墙面距离〈150mm拐角交圈。
5.1.11搭设中每层外架及时与结构进行牢固拉结,保证搭投过程安全,随搭随校正杆件垂直度和水平偏差,适度拧紧扣件。
5.1.12拉杆从第一层开始连接,拉杆与脚手架连接的一端不能向上翘起。
保证垂直4M,水平6M拉接。
5.1.13脚手架外立面连续满布剪刀撑,剪力撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆扣紧外,在其中间增加2~4个扣结点。
5.1.14大横杆对接扣件开口,朝向架子内侧,螺栓向上,防止雨水进入。
5.1.15施工层满铺脚手板,脚手架外侧设防护栏一道和挡脚板一道,栏杆上皮高1.2米,挡脚板高180㎜,栏杆上立挂安全网,网下口与建筑物搭接封严。
6地基处理
6.1地基做100㎜厚C10砼地坪,保证地基不变形。
6.2立杆支承在50*100的方柱上。
6.3场地平整不积水。
7搭设工艺流程
7.1架子搭设工艺流程
立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→加设临时斜撑杆,上端与第二步大横杆扣紧→安第三四步大横杆和小横杆→安装二层与结构拉杆→接地杆→加设剪刀撑→铺设脚手架,绑扎防护及挡脚板立持安全网。
7.2安全网
7.2.1挂设严密,绑扎牢固,无漏眼绑扎,两网连接处绑在同一杆件上,安全网挂设在棚架内侧。
2脚手架与施工层之间设置封闭平网,防止杂物下落。
7.2.3安全挡板
通道口及靠近建筑物露天作业场地搭设安全档板,通道口挡板向两侧各伸出1米,向外伸出3米。
8架子验收,使用和管理
8.1严格执行“三检”制度。
搭设过程中搭第一层由项目负责人组织技术,安全。
搭接班级,工长进行检查,符合要求后方可上人使用,验收合格的架子任何人不能擅自拆改,需局部拆改时,经设计负责人同意,由架子工操作。
质量检查阶段如下:
⑴基础完成后及脚手架搭设前;
⑵操作层上加荷载前;
⑶每搭设完10米高度后;
⑷达到设计高度后,使用人员在使用架子前及使用过程中要注意安全,发现隐患或异常要及时通知安全员或工长,及时处理。
8.2施工负责人按架子方案要求,拟定书面操作要求,向班级进行安全技术交底。
班级严格按交底执行。
8.3使用按2KN∕㎡考虑,因此架子上不准堆放成批材料。
8.4外架第一步(1.8米高)开始拉投兜网和立网,以后每隔4步架子拉设一道兜网,施工层脚手板和施工层临边必须设兜网和立网。
8.5架子搭好后安排专人管理。
8.6架子上不准有任何活动材料,如扣件,活动钢管,钢筋等。
8.7雨后检查架子下沉情况,发现地基沉降或立杆悬空马上用木板将立杆楔紧。
8.8六级以上大风,大雨(雾)天气不进行作业,雨后上架前防滑。
8.9外架实行外挂立网全封闭。
网与架子拉平,网边系牢,两网接头严密。
8.10不准将模板,泵送砼输送管与支撑固定到脚架上,严禁任意悬挂超重设备。
8.10.1人员素质要求
1)高处作业人员满18岁,无视觉,听觉障碍,无高血压,心脏病癫痛,和突发性疾病等。
2)工作人负责,熟悉本作业操作规程,经过培训教育,考试,体检合格,持证上岗。
9架子拆除
9.1拆架前在地上用绳子拉好围栏,监护人,安全员到场。
9.2拆除程序由上而下,按层按步拆除,先清理架子上杂物,按拆架原则先拆后搭的杆子,剪刀撑,拉杆不准一次性全部拆除。
要杆拆到哪一层,剪刀撑,拉杆,拆到哪一层。
9.3拆除工艺流程;
拆除栏→拆脚手板→拆小横杆→拆大横杆→拆剪刀撑→拆立杆→拉杆传递到地面→清除扣件→按规格堆码
9.4拆杆和放杆3人协同操作,拆大横杆时,由站在中间的人将杆顺下传递,下方人员接到杆拿穿后,上方人员再松手,不往下乱扔料具。
9.5拆架人员系安全带,专人指挥作业。
9.6拆架人员穿好个人劳保用品,衣脚轻便。
9.7拆架人员配好工具带,工具用手放回带中。
附件:
脚手架计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为44.0米,立杆采用单立管;
搭设尺寸为:
立杆的纵距为1.50米,立杆的横距为1.00米,大小横杆的步距为1.80米;
内排架距离墙长度为0.40米;
小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为2根;
脚手架沿墙纵向长度为150米;
采用的钢管类型为Φ48×
3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;
取扣件抗滑承载力系数为0.80;
连墙件采用两步三跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米,采用扣件连接;
连墙件连接方式为双扣件;
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
2.000kN/m2;
脚手架用途:
装修脚手架;
同时施工层数:
2层;
3.风荷载参数
本工程地处河南省安阳市,基本风压为0.45kN/m2;
风荷载高度变化系数μz为0.84,风荷载体型系数μs为0.65;
脚手架计算中考虑风荷载作用;
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):
0.1248;
脚手板自重标准值(kN/m2):
0.350;
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):
0.140;
安全设施与安全网(kN/m2):
0.005;
脚手板铺设层数:
4;
脚手板类别:
竹串片脚手板;
栏杆挡板类别:
栏杆、竹串片脚手板挡板;
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):
0.038;
5.地基参数
地基土类型:
碎石土;
地基承载力标准值(kN/m2):
500.00;
立杆基础底面面积(m2):
0.09;
地面广截力调整系数:
0.40。
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m;
脚手板的荷载标准值:
P2=0.350×
1.500/3=0.175kN/m;
活荷载标准值:
Q=2.000×
1.500/3=1.000kN/m;
荷载的计算值:
q=1.2×
0.038+1.2×
0.175+1.4×
1.000=1.656kN/m;
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,
计算公式如下:
最大弯矩Mqmax=1.656×
1.0002/8=0.207kN.m;
最大应力计算值σ=Mqmax/W=40.750N/mm2;
小横杆的最大应力计算值σ=40.750N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m;
最大挠度V=5.0×
1.213×
1000.04/(384×
2.060×
105×
121900.0)=0.629mm;
小横杆的最大挠度0.629mm小于小横杆的最大容许挠度1000.0/150=6.667与10mm,满足要求!
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
P1=0.038×
1.000=0.038kN;
1.000×
1.500/3=0.175kN;
Q=2.000×
1.500/3=1.000kN;
荷载的设计值:
P=(1.2×
1.000)/2=0.828kN;
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:
M1max=0.08×
0.038×
1.500×
1.5002=0.010kN.m;
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:
M2max=0.267×
0.828×
1.500=0.332kN.m;
M=M1max+M2max=0.010+0.332=0.342kN.m
最大应力计算值σ=0.342×
106/5080.0=67.322N/mm2;
大横杆的最大应力计算值σ=67.322N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:
mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:
Vmax=0.677×
1500.04/(100×
121900.0)=0.052mm;
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:
小横杆传递荷载P=(0.038+0.175+1.000)/2=0.607kN
V=1.883×
0.607×
1500.03/(100×
121900.0)=1.535mm;
最大挠度和:
V=Vmax+Vpmax=0.052+1.535=1.588mm;
大横杆的最大挠度1.588mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
P1=0.038×
2/2=0.038kN;
大横杆的自重标准值:
P2=0.038×
1.500=0.058kN;
脚手板的自重标准值:
P3=0.350×
1.500/2=0.262kN;
Q=2.000×
1.500/2=1.500kN;
R=1.2×
(0.058+0.262)+1.4×
1.500=2.484kN;
R<
6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0.1248
NG1=[0.1248+(1.00×
2/2+1.50×
2)×
0.038/1.80]×
44.00=9.246;
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);
采用竹串片脚手板,标准值为0.35
NG2=0.350×
4×
(1.000+0.3)/2=1.365kN;
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);
采用栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为0.14
NG3=0.140×
1.500/2=0.420kN;
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);
0.005
NG4=0.005×
44.000=0.330kN;
经计算得到,静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.361kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ=2.000×
2/2=3.000kN;
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Wo=0.450kN/m2;
Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Uz=0.840;
Us--风荷载体型系数:
取值为0.649;
经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7×
0.450×
0.840×
0.649=0.172kN/m2;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
11.361+1.4×
3.000=17.833kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
11.361+0.85×
1.4×
3.000=17.203kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.850×
0.172×
1.8002/10=0.099kN.m;
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴向压力设计值:
N=17.833kN;
计算立杆的截面回转半径:
i=1.58cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
k=1.155;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
μ=1.500;
计算长度,由公式lo=kμh确定:
l0=3.119m;
长细比Lo/i=197.000;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到:
φ=0.186;
立杆净截面面积:
A=4.89cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩):
W=5.08cm3;
钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.000N/mm2;
σ=17833.000/(0.186×
489.000)=196.067N/mm2;
立杆稳定性计算σ=196.067N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值:
N=17.203kN;
k=1.155;
计算长度,由公式l0=kuh确定:
长细比:
L0/i=197.000;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:
φ=0.186
σ=17203.040/(0.186×
489.000)+99315.668/5080.000=202N/mm2;
立杆稳定性计算σ=202N/mm2,满足要求.
七、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为:
NG2K=NG2+NG3+NG4=2.115kN;
活荷载标准值:
NQ=3.000kN;
每米立杆承受的结构自重标准值:
Gk=0.125kN/m;
Hs=[0.186×
4.890×
10-4×
205.000×
103-(1.2×
2.115
+1.4×
3.000)]/(1.2×
0.125)=79.511m;
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米:
[H]=79.511/(1+0.001×
79.511)=73.655m;
[H]=73.655和50比较取较小值。
得到,脚手架搭设高度限值[H]=50.000m,满足要求!
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:
Mwk=Mw/(1.4×
0.85)=0.099/(1.4×
0.85)=0.083kN.m;
Hs=(0.186×
10-3-(1.2×
2.115+0.85×
(3.000+0.186×
0.083/5.080)))/(1.2×
0.125)=71.844m;
[H]=71.844/(1+0.001×
71.844)=67.029m;
[H]=67.029和50比较取较小值。
经计算得到,脚手架搭设高度限值[H]=50.000m,满足要求!
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.172kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2;
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:
Nlw=1.4×
Wk×
Aw=3.895kN;
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.895kN;
连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf=φ·
A·
[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比l0/i=400.000/15.800的结果查表得到φ=0.933,l为内排架距离墙的长度;
又:
[f]=205.00N/mm2;
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.933×
103=93.529kN;
Nl=8.895<
Nf=93.529,连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=8.895小于双扣件的抗滑力16.0kN,满足要求!
连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=200.000kN/m2;
其中,地基承载力标准值:
fgk=500.000kN/m2;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=0.400;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=191.145kN/m2;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
N=17.203kN;
基础底面面积:
A=0.090m2。
p=191.145≤fg=200.000kN/m2。
地基承载力满足要求!
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