整理关庙大桥托架计算书Word文档格式.docx
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三、计算荷载
托架荷载设计值
0号块平面布置示意图如下
1、底板区(单边)
1-1截面(底板区0米处)
W1=ρ×
(5-1.1×
2)×
2.147+Q6×
2)+ρ×
0.3×
0.3
=26.5×
2.147+2×
2)+26.5×
=167.29kN/m
2-2截面(底板区2.5米处)
W2=ρ×
1.3+Q6×
1.3+2×
=104.45kN/m
3-3截面(底板区3.0米处)
W3=ρ×
1.29+Q6×
1.29+2×
=103.70kN/m
2、翼板区
W4=q2+q4=235.86+245.79=499.65kN
3、腹板区(单边单侧)
1-1截面(腹板区0米处)
W5=ρ×
11×
1.1+Q6×
1.1
1.1+2×
=322.85kN/m
2-2截面(腹板区2.5米处)
W6=ρ×
10.653×
0.6+Q6×
0.6+2×
=312.73kN/m
3-3截面(腹板区3.0米处)
W7=ρ×
10.583×
1.1+Q6×
=310.69kN/m
4、顶板区(单边)
1-1截面(顶板区0米段)
W8=ρ×
0.96+ρ×
1.2×
0.4
0.96+26.5×
=83.95kN/m
2-2截面(顶板区2.5米段)
W9=ρ×
0.46+ρ×
0.46+26.5×
=46.85kN/m
3-3截面(顶板区3.0米段)
W10=ρ×
四、托架上层反力架计算
托架承载能力采用空间有限元程序MIDAS进行计算。
㈠底模桁架计算(0#块腹板段)
1、荷载
0#块单边单侧腹板段布置3片反力架,故腹板段1-1、2-2、3-3截面处的荷载分别按下计算:
q1=(W5+W4÷
11.2÷
2)÷
3=340.69KN/m÷
3=113.56kN/m
q2=(W6+W4÷
14÷
3=330.57KN/m÷
3=110.19kN/m
q3=(W7+W4÷
3=328.53KN/m÷
3=109.51kN/m
2、计算模型
根据布载情况,建立单片反力架模型对结构进行计算,计算模型如下:
图1底模桁架受力计算模型
3、计算结果
图2应力结果图
图3位移等值线
由计算可知,计算最大应力为52.3MPa,最大竖向挠度为-0.23mm,支点最大反力为122.09kN,最小反力为32.24kN。
计算考虑超载系数1.05,浇注混凝土时的动力系数1.2。
最大应力
max=52.3×
1.05×
1.2=65.90N/mm2<200N/mm2,满足要求;
最大竖向挠度fmax=0.23×
1.2=0.29mm,挠跨比=0.29/2720=1/9379<2.72/400,满足要求。
(二)上层反力架计算(0#块底板段)
0#块单边底板段布置5片底模桁架,故腹板段1-1、2-2、3-3截面处的荷载分别按下计算:
q1=(W1+W8+(Q1-Q2+Q3)÷
2÷
3)÷
5
=(167.29+83.95+(585.2-253.86+335.72)÷
=72.48kN/m
q2=(W2+W9+(Q1-Q2+Q3)÷
=(104.45+46.85+(585.2-253.86+335.72)÷
=52.50kN/m
q3=(W3+W10+(Q1-Q2+Q3)÷
=(103.7+46.85+(585.2-253.86+335.72)÷
=52.35kN/m
0#块底板段布置5片反力架。
建立单片模型对结构进行计算,计算模型如下:
图4底板下纵梁受载计算模型
图5应力结果图
图6位移等值线图
由计算可知,计算最大应力为24.85MPa,最大竖向挠度为-0.11mm,支点最大反力为60.0kN,最小反力为20.03kN。
max=24.85×
1.2=31.31N/mm2<200N/mm2,满足要求;
最大竖向挠度fmax=0.11×
1.2=0.14mm,挠跨比=0.14/2720=1/19428<2.72/400,满足要求。
五、横梁A计算
㈠内侧横梁A计算
根据纵梁反力计算结果,得到Q1=122.09KN,Q2=60.0kN。
根据分配梁受力情况,建立模型进行分析:
图7内侧横梁A计算模型
图8内侧横梁A弯矩图
图9内侧横梁A剪力图
图10内侧横梁A支点反力图
图11内侧横梁A位移图
由计算得fmax=7.48mm,Mmax=144.57KN·
m,Qmax=164.18kN,R=408.18kN。
最大弯矩Mmax=144.57×
1.2=182.16kN·
m
最大剪力Qmax=164.18×
1.2=206.87kN
而[
]=200N/mm2,fv=115N/mm2,则
182.16kN·
m/200N/mm2=910.8cm3
用2I45b组合工字钢,其抗弯截面系数=2×
1500.4m3=3000.8cm3>910.8cm3,A=188.14cm2,故满足要求;
剪应力:
206.87kN/188.14cm2=109.96N/mm2<
115N/mm2,满足要求;
最大竖向挠度fmax=7.48×
1.2=9.42mm,挠跨比=9.42/12000=1/1273<12/400,满足要求。
由计算知,内侧横梁A能满足实用要求
(二)外侧横梁A梁计算
由计算结果,知Q1=32.24kN,Q2=20.06kN。
2、计算模型如下图
图12外侧横梁A计算模型
图13外侧横梁A弯矩图
图14外侧横梁A剪力图
图15外侧横梁A支点反力图
图16外侧横梁A位移图
由计算得fmax=1.39mm,Mmax=38.2kN·
m,Qmax=41.95kN,R=106.43kN
最大弯矩Mmax=38.2×
1.2=48.13kN·
最大剪力Qmax=41.95×
1.2=52.86kN
]=200N/mm2,fv=115N/mm2,则
=48.13kN·
m/200N/mm2=240.65cm3
1500.4cm3=3000.8cm3>240.65cm3,A=188.14cm2
=52.86kN/188.14cm2=28.9N/mm2<
115N/mm2
最大竖向挠度fmax=1.39×
1.2=1.75mm,挠跨比=1.75/12000<12/400,满足要求。
由计算知,外侧分配梁满足实用要求。
六、三角托架计算
根据纵向三角托架受力情况,对其进行建模分析。
q1=408.18kN,q2=106.43kN
图17纵向三角托架计算模型
图18纵向三角托架弯矩图
图19纵向三角托架轴力图
图20纵向三角托架应力图
图21纵向三角托架支点反力图
由计算得Mmax=1.957kN·
m,N1=407.23kN,N2=95.15kN,
max=31.13kN,R1=514.61kN,而[
]=200N/mm2,
但当计算时考虑超载系数1.05,浇注混凝土时的动力系数1.2。
最大弯矩Mmax=1.957×
1.2=2.47KN·
第二节 安全预评价最大轴力N1max=407.23×
1.2=513.11kN
3.完整性原则;
最大轴力N2max=143.47×
1.2=180.77kN
支座最大水平力H1max=96.29×
1.2=121.33kN
支座最大竖向反力R1max=514.61×
1.2=648.41kN
则
=2.47KN·
m/200N/mm2=12.35cm3
《中华人民共和国环境保护法》和其他相关法律还规定:
“建设项目防治污染的设施,必须与主体工程同时设计,同时施工,同时投产使用(简称“三同时”)。
防治污染的设施必须经原审批环境影响报告书的环境保护行政部门验收合格后,该建设项目方可投入生产或者使用。
”“三同时”制度和建设项目竣工环境保护验收是对环境影响评价的延续,从广义上讲,也属于环境影响评价范畴。
三角托架的竖杆由2[25b号工字钢组焊组成,A=79.81cm2容许最小截面积为[Amin]=(513.11×
103)/(200×
106)=25.66cm2<A=79.81cm2满足要求。
3.不同等级的环境影响评价要求三角托架的斜杆由2[25b号工字钢组焊组成,A=79.81cm2,容许最小截面积为[Amin]=(180.77×
106)=9.04cm2<A=79.81cm2满足要求。
一、安全评价由计算知,纵向三角托架满足实用要求。
大纲要求
七、牛腿计算
纵向牛腿2I45b单工字钢组焊形成,实际截面积为94.07*2=188.14cm2。
预埋件主要承受竖向剪力,产生剪切破坏。
其容许的最小截面积[Amin]=(905.54×
106)=45.35cm2<A=73.52cm2,因此预埋件满足抗剪强度要求。
4.环境影响评价工作等级的调整
八、结论
四、环境影响的经济损益分析1、底模桁架能够满足实用要求;
D.可能造成轻度环境影响、不需要进行环境影响评价的建设项目,应当填报环境影响登记表2、横梁能满足实用要求;
(五)安全预评价方法3、三角型托架能够满足实用要求;
4、牛腿预埋件能够满足实用要求。
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