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表1-1隔界河水电站坝址径流成果及比较表(单位:
m3/s)
坝址
隔界河
亚目河
迪麻洛河干流
1号坝
2号坝
面积(km2)
74.25
7.5
181
161.7
资料长度
1960.6-1999.5
1960.6-1985.5
项目
流量
%
1月
1.26
4.03
0.11
4
4.25
4.46
3.75
4.68
2月
1.37
4.39
0.12
4.36
4.91
3.36
4.19
3月
2.65
8.49
0.23
8.36
7.43
7.79
4.29
5.35
4月
3.29
10.53
0.29
10.55
10.5
11.0
9.49
11.83
5月
1.66
5.32
0.15
5.45
5.61
3.45
4.30
6月
1.94
6.21
0.17
6.18
6.23
6.53
6.03
7.51
7月
3.10
9.93
0.27
9.82
9.43
9.89
8.54
10.64
8月
4.89
15.66
0.43
15.64
15.0
15.73
11.56
14.39
9月
13.74
0.38
13.82
12.3
12.9
13.69
17.05
10月
3.37
10.79
0.30
10.91
9.58
10.04
9.26
11月
1.92
6.15
5.90
6.19
4.70
5.85
12月
1.49
4.77
0.13
4.73
4.96
3.98
年
2.60
100
7.95
6.69
水量(亿m3)
0.820
0.073
2.51
2.11
径流深(mm)
1104.3
967.1
1385.1
1305.1
平均高程(m)
3210.5
2815.7
3030.6
3277.92
平均降水量(mm)
2223.4
1937.1
2768.8
2611.0
表1-2隔界河水电站坝址日平均流量保证率成果表
保证率(%)
流量(m3/s)
5
6.94
0.61
75
1.43
10
5.25
0.46
80
1.34
20
3.46
90
1.13
0.10
25
2.89
0.25
95
0.87
0.08
50
1.83
0.16
97
0.82
0.07
2.洪水
表1-3隔界河水电站坝址设计洪水成果比较表
频率(%)
推理公式法
暴雨径流查算法
水文比拟法
0.5
416.0
79.6
403.3
77.2
361.0
51.0
1
373.0
71.4
361.8
69.2
305.4
43.2
2
330.0
63.1
318.8
61
251.4
35.5
3.33
296.5
56.7
286.9
54.9
178.3
25.2
271.0
51.9
266.2
50.9
153.5
21.7
224.8
43.0
215.2
41.2
112.7
15.9
综合分析比较各方面,本次设计按SL44—93规范采用推理公式计算方法所得洪水成果较为合理,作为本次设计的推荐成果。
3.泥沙
隔界河电站坝址年平均悬移质输沙量为2.58万t。
年平均推移质沙量取悬沙量的30%估算为0.774万t,坝址年输沙总量为3.354万t。
4.装机规模
根据以上基本资料和调节原则对三组装机方案进行径流调节计算,计算结果见表1-4。
表1-4隔界河电站径流调节计算表
装机方案
Kw
9800
12600
15000
电站引用流量
m3/s
3.0
3.5
4.0
保证出力
3762
年发电量
万kw·
h
5761
6272
6558
倍比系数
3.35
3.99
年利用小时
H
5878
4977
4372
水量利用率
82
86
89
年发电量差值
511
286
增量年利用小时
1825
1192
从水能指标及其特性的变化规律可明显看出,本电站较为合理的装机规模为12600kw,机组台数为2台,单机容量为6300kw。
三、压力前池基本地质条件及评价
(一)基本地质条件
前池布置在引水隧洞末端,山坡地面高程1970~2000m,地形相对较陡,总体地形坡度20~30°
,无大的不良物理地质现象,整个岸坡为一单斜逆向坡。
(二)前池工程地质评价
前池山坡高程1970~2000m,地形相对较陡,总体地形坡度20°
~30°
基岩为Є3t灰色白云质灰岩,强风化带埋深约15m,岩层倾向山内,倾角40°
~60°
。
四、地震
根据2001年版“中国地震动参数区划图”(GB18306—2001)确定工程区“动峰值加速度”为0.15g,相应地震烈度为Ⅶ度,地震设防烈度为Ⅶ度。
地震动反应谱特征周期值为0.40s。
五、工程总体布置
隔界河水电站主要建筑物由1#拦河取水坝、2#拦河坝取水坝、引水隧洞、压力前池、压力钢管、主副厂房及升压站组成。
拦河坝坝型采用浆砌块石重力式溢流坝。
主引水隧洞布置于主坝取水口~前池之间,分三段组成折线型隧洞布置,全长3074.71m。
隧洞采用无压引水的方式,断面为直墙高1.9m,拱高0.6m的城门洞形。
隧洞进口布置在主坝前河道右岸,侧向进水。
进水口前设置沉砂池,进水口底板高程为1977.00m,出口接前池。
隧洞末端底宽度:
b=2.00m;
隧洞底坡降:
i=0.002。
前池布置于主引水隧洞末端,位于厂区枢纽河对面山脊上,前池后接压力钢管。
压力管道位于隔界河右岸山脊上,为山麓斜坡地形,地形坡度22°
~52°
压力管道为单管双机供水方式,管道由主管、岔管、支管及附件构成,岔管为对称Y形布置。
电站厂址选定在距隔界河与怒江交汇处1100m隔界河左岸。
主厂房内布置两台冲击式水轮发电机组,水轮机型号为CJA475-w-140/2×
12,机组间距为11.5m,进水管中心高程为1530.00m。
第二章压力钢管设计
一、工程的级别确定
水电站的装机容量为1.26万kw,利用水头为445m,故本工程等级为特高水头小一型水电站[1]。
二、压力管道的经济直径
本工程规模小,可按经济流速法计算管径[9],即
=(m)
压力管道管径模数为50mm,安全起见压力管道直径D取1m。
式中——设计引用流量,
——经济流速,明钢管和地下埋管为4~6(m/s),对高水头电站可取大值,因
此取6(m/s)计算。
支管管径与水轮机进口对应,即支管管径为0.65m。
则实际流速:
(m/s)
三、压力钢管的布置
明钢管的路线选择在地形地质条件优越的隔界河右岸山脊上,为山麓斜坡地形,地形坡度22~52°
,避开了滑坡、崩塌、坠石和地表水集中等不利地段。
明钢管常采用垂直等高线方向布置,以缩短管道长度,沿山脊布置,管槽开挖边坡为逆向坡。
为了避免局部管的产生负压,在地形凸起部分应进行开挖。
明钢管沿线应布置排水沟和设置交通通道,在钢管的最低处应设置排水管,在适当位置处应设置进人孔。
明钢管的转弯半径为3倍管径,底部高出地面0.6m,以利于安装和检修。
顶部低于最小压力线至少2m,以保证不出现真空。
由于发电引水单机流量不大,管道较长,因此压力管道采用单管双机供水方式,正向引进,管道由主管、岔管、支管及附件构成,岔管为对称Y形布置。
镇墩型式采用封闭式,支墩采用滑动式支墩,伸缩节位于管道转弯处下游2.5m。
四、管壁厚度的确定
压力钢管的材料和壁厚选择是水电站压力钢管设计的主要内容之一,钢管壁厚和材料变化使得钢管造价同时发生变化,因此需要在钢管的适当位置改变壁厚和材料,以降低工程造价。
根据《SL-2003.压力钢管设计规范》,钢管所用钢材的性能及技术要求必须符合国家现行有关标准的规定,因此选用Q235C、及Q345C钢材。
管道末端允许的最大水锤相对升压为[6]
H<
40m,ζ=0.7~0.5
H=40~100m,ζ=0.5~0.3
H>
100m,ζ<
0.3
式中:
H为静水头,在ζ的变化范围中,低水头时取大值,本工程静水头为445m〉100m,故ζ取0.25。
沿线水击水头由公式计算确定。
管壁厚度的计算采用锅炉公式[1]:
式中——压力水头(m);
——钢管内半径(m),;
——材料容许应力(m),明钢管膜应力区容许应力降低20%,即;
——管壁计算厚度(m)。
——焊缝系数,本工程管径小,拟采用单面对接焊的方式,故
考虑磨蚀和钢板厚度误差等因素,管壁结构厚度应至少比计算值增加2mm。
本工程按增加2mm计。
结果如下表2-1:
表2-1压力钢管管壁厚度计算表
标号
桩号
工作水头H(m)
钢材型号
屈服强度
σs(MPa)
容许应力
[σ](MPa)
计算厚度
t0(mm)
结构厚度
t(mm)
G1+00.000
71.892
Q234C
235
103.4
4(3.78)
6
G1+46.505
104.000
6(5.48)
8
3
G2+12.881
149.826
8(7.89)
G2+50.000
178.027
10(9.37)
12
G2+92.337
218.000
12(11.48)
14
G3+30.976
255.529
14(13.45)
16
7
G3+69.179
299.826
16(15.78)
18
G4+54.479
441.234
Q345C
325
143
16(15.66)
9
G4+80.744
454.683
18(17.31)
G5+93.153
518.192
20(19.73)
22
11
G7+00.000
556.25
22(21.17)
24
由表2-1中计算数据确定钢管的钢材和壁厚如表2-2:
表2-2钢管的钢材和壁厚选用表
结构厚度t(mm)
G0+00.000~G1+00.000
G1+00.000~G1+46.505
G1+46.505~G2+12.881
G2+12.881~G2+50.000
G2+50.000~G2+92.337
G2+92.337~G3+30.976
G3+30.976~G3+69.179
G3+69.179~G4+54.479
G4+54.479~G4+80.744
G4+80.744~G5+93.153
G5+93.153~G7+00.000
五、镇墩的稳定分析
按《SL-2003.压力钢管设计规范》,镇墩布置在管道的转弯处,长度超过150m的直线管道设置中间镇墩,以承受管道因改变方向而产生的轴向不平衡力,固定管道不允许管道在镇墩处有任何位移。
本工程在直管线段大致每隔100m设置一个镇墩,转弯处设置镇墩,共设置了9个封闭式镇墩,支墩每隔6m设一个,共设了115个滑动式支墩。
伸缩节布置在镇墩下游2.5m处,以改善镇墩受力条件。
镇墩设计根据管道的满水、放空、压水试验、温升和温降等情况分析各力的最不利组合,计算确定镇墩所需的形状和尺寸。
镇墩根据满足抗滑稳定和地基承载能力的条件拟定尺寸,并以满足抗倾覆稳定条件进行校核。
这里以3#镇墩为例,其他镇墩计算方法相同。
(一)计算条件
根据钢管的布置情况,3#镇墩的稳定计算已知条件如表2-3:
表2-33#镇墩的稳定计算已知条件
1、
钢管内径(D0):
平均直径Dm(m):
1.012
2、
计算管壁厚(t0):
0.01
实际厚度t(m):
0.012
3、
计算水头:
上游伸缩节中心水头H1(m):
111.493
镇墩上游端管轴水头H2(m):
167.495
镇墩下游端管轴水头H3(m):
169.95
下游伸缩节中心水头H4(m):
172.147
4、
管内计算流速(V):
4.459
m³
/s
5、
伸缩节止水盒宽(b2):
平均摩擦系数(μ2):
6、
支墩摩擦系数(f):
0.1
7、
镇墩上游端至伸缩节轴长(L1):
91.86
m
镇墩下游端至伸缩节轴长(L2):
2.5
8、
支墩间距(l):
9、
地基与镇墩摩擦系数(f1):
10、
地基容许承载力(【σ】):
294
kPa
11、
镇墩上游段管轴敷设角(α):
29°
12、
镇墩下游段管轴敷设角(β):
38°
13、
钢管外径(D1):
1.024
14、
抗滑稳定安全系数(K):
1.3
15、
混凝土容重:
γ=
2.2
t/m3
16、
镇墩与上游侧第一个支墩间距(L3):
6.93
m
17、
镇墩上游侧支墩间距数量(n):
个
18、
上游侧伸缩节与第一个支墩间距(L4):
0.93
19
钢材容重(γs):
78.5
KN/m3
水容重(γw):
9.8
21
钢管附件增重系数k1
25%
(二)运行条件下作用在镇墩上的基本荷载
1.上游侧钢管自重的轴向分力(考虑进人孔、伸缩节等附件增重25%):
下游侧钢管自重的轴向分力(考虑进人孔、伸缩节等附件增重25%):
2.镇墩上下游端内水压力:
上游端:
下游端:
3.伸缩节管端水压力:
上游伸缩节:
下游伸缩节:
4.温度变化时伸缩节止水盘根对管壁摩擦力:
(压缩力取水压力的1.25倍)
5.温度变化时,支墩对管壁摩擦力:
——单位管长钢管自重,钢管附件的附加重量按钢管自重的25%考虑。
——单位管长管内水重
支墩对管壁总摩擦力:
6.镇墩中弯管水流离心力:
7.镇墩前、后钢管对镇墩的法向力:
镇墩前半跨管的法向力:
镇墩后管段长的法向力:
运行条件下各力汇总见表2-4:
表2-4运行条件下作用在镇墩上的各项力汇总表(单位:
KN)
A1
A11
A3
A31
A5
A51
A6
A61
∑A7
A8
Q1
Q2
166.72
5.76
1289.19
1308.09
41.69
64.36
395.44
610.56
88.45
15.60
34.67
22.54
(三)检修条件下的基本荷载
2.温度变化时伸缩节止水盘根对管壁摩擦力:
3.温度变化时,支墩对管壁摩擦力:
4.镇墩前、后钢管对镇墩的法向力:
检修条件下各力汇总见表2-5:
表2-5检修条件下作用在镇墩上的各项力汇总表(单位:
28.95
11.64
8.74
(四)校核条件下(水压试验情况)作用在镇墩上的基本荷载
1.上游侧钢管自重的轴向分力:
下游侧钢管自重的轴向分力(考虑进人孔、伸缩节等附件增重):
校核条件下各力汇总见表2-6:
表2-6校核条件下作用在镇墩上的各项力汇总表(单位:
1611.49
1635.11
52.11
80.45
110.56
(五)运行条件下荷载组合后的水平、垂直分力
1.温升情况
(1)自上游方向指向镇墩的轴向力:
水平方向分力:
垂直方向分力:
(2)自下游方向指向镇墩的轴向力:
(3)法向力:
的水平方向分力:
的垂直方向分力:
水平总推力:
垂直力:
2.温降情况
(六)检修条件下荷载组合后的水平、垂直分力
2.温
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