A2O法工艺计算(带公式)表格文件下载.xls
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A2O法工艺计算(带公式)表格文件下载.xls
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进水孔过流量Q20.462963(m3/s)孔口流速V=0.6m/s孔口过水断面积A0.7716049(m2)孔口尺寸取为1.3m进水井平面尺寸取为2.4m2.4m4、出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算:
式中Q3=(1+R+R内)*Q/n=0.9259259(m3/s)b堰宽,b=7.5m;
H堰上水头,m。
H0.1639336(m)出水孔过流量Q4=Q3=0.9259259(m3/s)孔口流速v=0.6m/s孔口过水断面积AQ/V=1.5432099(m2)孔口尺寸取为2.0m0.8;
出水井平面尺寸取为2.4m0.8m5、出水管反应池出水管设计流量Q5Q20.462963(m3/s)管道流速v=0.8m/s管道过水断面积A=0.5787037(m2)管径d=0.8586048(m)取进水管管径DN900mm校核管道流速v=Q5/A=0.7281009m9、曝气系统设计计算1、设计需氧量AORAOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5氧当量+NH3-N硝化需氧量-剩余污泥中NH3-N的氧当量-反硝化脱氮产氧量碳化需氧量=5870.33硝化需氧量反硝化脱氮产生的氧量D32.86NT=1707.481399(kgO2/d)总需气量AORD1+D2-D3=8197.15(kgO2/d)=341.54788最大需氧量与平均需氧量之比为1.4,则AORmax=1.4R=11476.00887(kgO2/d)=478.16704去除每1kgBOD5的需氧量=AOR/Q(S0-S)=1.4637766(kgO2/kgBOD5)2、标准需氧量采用鼓风曝气,微孔曝气器。
曝气器敷设于池底,距池底0.2m,淹没深度将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR。
0.9002962;
CL曝气池内平均溶解氧,取CL=2查表得水中溶解氧饱和度:
Cs(20)=9.17mg/l,空气扩散气出口处绝对压为:
Pb=1.3854105空气离开好氧反应池时氧的百分比:
17.536534好氧反应池中平均溶解氧饱和度=9.118342412(mg/l)标准需氧量:
SOR=13799.29254(kgO2/d)=574.97052相应最大时标准需氧量:
SORmax=1.4SOR=19319.01(kgO2/d)=好氧反应池平均时供气量:
9582.842(m3/h)最大时的供气量Gsmax=1.4Gs=13415.97885(m3/h)3、所需空气压力p(相对压力)ph1+h2+h3+h4+h式中h1+h2供风管道沿程与局部阻力之和,取h1+h2=h3曝气器淹没水头,h4曝气器阻力,取h富余水头,P=4.9(m)4、曝气器数量计算(以单组反应池计算)按供氧能力计算所需曝气器数量。
式中h1按供氧能力所需曝气器个数,个;
qc曝气器标准状态下,与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力,kgO2/(h个)采用微孔曝气器,参照有关手册,工作水深4.3m,在供风量13m2/(h个)时,曝气器氧利用率EA20%,服务面积0.30.75m2,充氧能力qc=0.14kgO2/(h个)。
则:
供风量2m2/(h个)充氧能力qc=0.14kgO2/(h个h1=2875(个)以微孔曝气器服务面积进行校核:
f=F/h1=0.260869565(m2)0.75(m2)5、供风管道计算供风干管采用环状布置。
流量Qs=0.5Gsmax=6707.989427(m3/h)=1.8633304流速v=10m/s;
0.487203171(m)取干管管径为DN500mm单侧供气(向单侧廊道供气)流量Qs单=0.5Gsmax/3=2235.996476(m3/h)=0.6211101流速v=10m/s;
0.281286882(m)取支管管径为DN300mm双侧供气(向两侧廊道供气)流量Qs双=Gsmax/3=4471.992951(m3/h)=1.2422203流速v=10m/s;
0.397799723(m)取支管管径为DN450mm10、厌氧池设备选择(以单组反应池计算)厌氧池设导流墙,将厌氧池分成3格,每格内设潜水搅拌机1台,所坱功率按5W/m3池容计算。
厌氧池有效容积V厌1500m3混合全池污水所需功率为7500w11、缺氧池设备选择(以单组反应池计算)缺氧池设导流墙,将缺氧池分成3格,每格内设潜水搅拌机1台,所坱功率按5W/m3池容计算。
缺氧池有效容积V缺1500m3混合全池污水所需功率为7500w12、污泥回流设备污泥回流比R100%污泥回流量QR=RQ=40000m3/d=1666.6667(m3/h)设回流污泥泵房1座,内设3台潜污泵(2用1备);
单泵流量QR单0.5QR=833.3333333(m3/h)水泵扬程13、混合液回流设备
(1)混合液回流泵混合液回流比R内=200%混合液回流量QR=R内Q=80000m3/d=3333.333333(m3/h)设混合液回流泵房2座每座泵房内设3台潜污泵2单泵流量QR单=833.3333333(m3/h)
(2)混合液回流管。
回流混合液由出水井重力流至混合流液回流泵房,经潜污泵提升后送至缺氧段首端。
混合液回流管设计流量Q6R内Q/2=0.462963(m3/s)泵房进水管设计流速采用V0.8m/s管道过水断面积AQ6/v=0.5787037m2管径d=0.8586048(m)取泵房进水管径管径DN800mm校核管道流速v=0.9215027(m/s)(3)泵房压力出水总管设计流量Q7=Q6=0.462963m/s设计流速采用v=1.2m/s管道过水断面积AQ7/v=0.3858025m2管径d=0.7010479(m)取泵房压力出水管管径DN700mm取值填入部分计算结果部分输入数据部分A2/O工艺计算MLVSS/MLSSMLVSS/MLSSTNTN(mg/l)(mg/l)NH3-NNH3-N(mg/l)(mg/l)TPTP(mg/l)(mg/l)碱碱度度SS(mg/l)(mg/l)PHPH最最底底水水温温()0.7352642807.07.5141581.5kgBOD5/(kgMLSSd)mg/L%mg/L%0.05符合要求0.06符合要求kgTN/(kgMLSSd)kgTP/(kgMLSSd)被氧化的NH3-N=进水总氮-出水总氮量-用于合成的总氮量=21.93mg/l所需脱硝量14.93mg/l(以CaCO3计)m37.5m;
(m)每氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg;
每还原1mgNO3-N产生碱度3.57mg;
去除1mgBOD5产生碱度0.1mg。
剩余碱度SLK1进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度0.6m=0.78(m2)根据情况而定(kgO2/d)=4034.298753(kgO2/d)(kgO2/h)(kgO2/h)AOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5氧当量+NH3-N硝化需氧量-剩余污泥中NH3-N的氧当量-反硝化脱氮产氧量(kgO2/kgBOD5)0.23.8m,氧转移效率EA=20%计算温度T25工程所在地区实际大气压为0.912105Pamg/L;
Cs(25)=8.38mg/l.(Pa)%(kgO2/h)804.9587312(kgO2/h)0.2m;
h3=3.8m;
h4=0.4m;
h=0.5m;
供风管道沿程与局部阻力之和,取h1+h2=0.14符合要求(m3/s)(m3/s)支管数量3支(m3/s)支管数量3支qc曝气器标准状态下,与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力,kgO2/(h个)采用微孔曝气器,参照有关手册,工作水深4.3m,在供风量13m2/(h个)时,曝气器氧利用率EA20%,服务面积0.30.75m2,充氧能力qc=0.14kgO2/(h个)。
充氧能力qc=0.14kgO2/(h个厌氧池设导流墙,将厌氧池分成3格,每格内设潜水搅拌机1台,所坱功率按5W/m3池容计算。
用1备缺氧池设导流墙,将缺氧池分成3格,每格内设潜水搅拌机1台,所坱功率按5W/m3池容计算。
最最高高水水温温()25。
臭氧催化氧化间设计参数1、设计总停留时间(滤板至液面)为1h,空床停留时间(滤层)为0.51h(31min)。
滤速为5.29m3/m2h。
2、单池面积64m2,尺寸为8m8m。
3、总滤料量为1382m3。
4、滤池总高度为7.25m,其中底部缓冲配水区高度1.35m,承托层高度为0.6m(含滤板),滤料层高度为2.7m,清水区高度2.06m,超高为0.5m.5、臭氧投加量为2mgO3/mgCOD,去除量为20mg/L。
臭氧投加量为108.3Kg/h。
6、反冲洗,采用气水联合反冲洗方式,15d一次。
气洗强度为15L/(m2s),水冲洗强度为12L/(m2s)。
选择鼓风机58m3/min,双吸泵单台1382m3/h。
7、堰上水头:
单池配水堰:
0.045m,出水堰:
0.032m,反洗排水堰:
0.15m。
8、中间水池有效容积:
490m3,尺寸7145(有效水深)m。
343.04108.33333331382.4172.857.6490臭氧催化氧化间设计参数1、设计总停留时间(滤板至液面)为1h,空床停留时间(滤层)为0.51h(31min)。
65000338.541788641382.45.2897141.350.62.72.060.55.361.0132872206.5120.510425150.87510.5120.81256.587145
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- A2O 工艺 计算 公式