领秀前城塔吊基础施工方案1.docx
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领秀前城塔吊基础施工方案1.docx
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领秀前城塔吊基础施工方案1
目录
目录1
一、工程概况2
二、塔机主要性能及编制依据2
三、塔式起重机基础方案3
四、基础施工安全质量保证措施6
五、安全文明施工保证措施6
5.1环境影响因素辨识6
5.2施工场地安全文明管理措施7
5.3施工机械安全管理措施7
5.4施工用电安全管理措施7
附件一:
塔吊基础承载力计算9
一、工程概况
领秀前城FL-03地块项目位于广西南宁市青秀区青环路与凤岭南路交汇处,规划用地69911.02m2,总建筑面积386690.04㎡,共14栋高层建筑,地下室2层,其中地上建筑总建筑面积284589.14㎡,地下室建筑总面积102100.90m2。
项目建设内容包含3、4、5、8、9、10#栋高层住宅楼、附属地下室、商业及幼儿园,其中3、4、5、10#楼32层,高度99.90米;8号楼41层,高度126.90米;9号楼40层,高度123.9米;结构形式为框架剪力墙结构。
根据地下室及后期高层建筑施工的需要、现场场地的限制和覆盖范围及相互干扰的影响,共安装3台QT80(QTZ5512)塔吊、1台QT80(QTZ5512)塔吊,且均需顶升附着;主要用于地下室和主体施工时的水平、垂直运输。
4台塔吊具体覆盖范围及安装高度如下表所示:
编号
型号
覆盖范围
建筑高度(m)
初次安装高度(m)
塔吊总高度(m)
3#
QTZ5512
3#、4#及周边地下室
99.90
40
125
5#
QTZ5512
4#、5#及周边地下室
99.90
35
120
8#
QTZ5512
8#、9#及周边地下室
126.90
30
150
9#
QTZ6513
10#、9#、幼儿园及周边地下室
123.90
40
140
注:
塔吊总高度从地下室底板标高开始计算,初次安装高度为塔吊的独立起升高度,在具体安装、施工过程中,存在重叠的塔吊相互间垂直高差须错开1~2个标准节高度,单个标准节高5米。
二、塔机主要性能及编制依据
1.QT80(QTZ5512)塔式起重机的技术参数
起升高度
附着式
额定起重力矩
875KN·m
150m
电机总功率
41KW(不含顶升电机)
规格型号
QTZ5512-6
出厂编号
生产厂家
广西建机
出厂日期
最大工作幅度
55m
最大起重量
6t
QT80(QTZ6513)塔式起重机的技术参数
起升高度
附着式
额定起重力矩
875KN·m
150m
电机总功率
41KW(不含顶升电机)
规格型号
QTZ6513-6
出厂编号
生产厂家
广西建机
出厂日期
最大工作幅度
65m
最大起重量
8t
2.编制依据
⑴、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》(JGJ196-2010)
⑵、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)
⑶、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)
⑷、建设单位提供的《保利领秀前城项目一期03地块二标段土建总承包工程结构施工图》
⑸、产品说明书
三、塔式起重机基础方案
1.塔吊布置位置
根据设计图纸及基坑支护布置图结合现场实际具体情况,拟在3#、5#、8#楼结构边安装各一台QT80(QTZ5512-6)塔吊,9#楼结构边安装一台QT80(QTZ6513-6)塔吊,塔吊臂长55m、65m,由于凤岭南路存在高压线,,3#楼塔吊及5#楼塔吊进行截臂,最终大臂长分别为45m、65m;截臂基本可覆盖拟建建筑物。
布置图如下:
塔吊基础平面布置图(其中蓝色为我标段塔吊)
2、塔吊基础方案
根据产品说明书以及结合现场实际情况,本工程塔式起重机固定基础采用整体现浇式钢筋混凝土基础,对基础的基本要求如下:
⑴、混凝土强度等级C35,基础下土质坚固牢实,地基承载力不低于200Kpa;根据本项目地勘设计说明,地基承载力持力层为泥质粉砂岩④,地基承载力特征值fa(kPa)达2000kpa;基础截面尺寸采用长度×宽度×深度=5.0m×5.0m×1.5m;
⑵、双层双向35根C25,中部C12拉筋隔一拉一,马镫C25@1000梅花布置;
⑶、混凝土基础表面应校水平,平面度允许误差1/500。
⑷、混凝土基础图见下图:
3、工艺流程
测量定位→基坑开挖→基坑验槽→垫层施工→测量定位→钢筋绑扎→安装预埋件→防雷接地施工→砖胎模施工→浇筑基础混凝土→混凝土养护→安装塔吊
4、塔身防雷接地保护
⑴、接地电缆采用A12的镀锌圆钢,要求一端与塔机基础连接螺栓连接并清除连接处螺栓螺母的涂料,保证接触良好,另一端保证接地。
⑵、接地保护避雷器的电阻不得大于4欧姆。
⑶、接地保护装置应由专业人员安装,并定期检查接线及电阻。
5、塔吊基础节的防水和土方回填塔身防护
⑴、塔吊承台基础开挖采用大型挖掘机开挖,开挖时从现场场平标高挖至承台底设计标高,承台顶标高同塔楼底板顶标高一致,基础四边各向外1.5m作为基础下表面的开挖线并采用1:
1的坡度放坡,开挖完成后及时请有关单位验槽,验槽完成后及时浇筑100mm厚的C15的垫层,然后砌筑240mm厚的砖胎膜作为塔吊基础承台的模板。
⑵、采用页岩实心砖从塔吊基础顶砌筑一道1000mm高、240mm厚的墙,在塔吊基础边设置一集水坑,其尺寸不小于1m×1m×1m,以保证塔吊基础不被水浸泡,并定时用水泵抽排集水坑中的水。
四、基础施工安全质量保证措施
1、桩基和承台开挖至设计深度后需要分别请地质勘查单位对基础持力层进行现场确认并签认检查意见,基地人工清理干净后必须通知地勘单位复查,并签认复查意见。
2、基坑开挖完成后及时封闭,严谨暴晒和浸水。
3、基础钢筋绑扎完成后预埋件安装需要专业厂家进行施工,安装完成后复核预埋件位置。
4、塔吊基础在浇筑前,做好塔吊基础周围止水钢板预埋工作,规格为4*300。
5、浇筑混凝土需要分层浇筑,振捣密实。
6、浇筑完成后认真养护。
7、做好砼试块、钢筋等原材送检等工作。
8、待混凝土强度达到100%方可安装塔吊。
五、安全文明施工保证措施
5.1环境影响因素辨识
⑴、塔吊基础开挖机械(挖掘机)和运输车辆在作业及进出场时,造成扬尘和污染进出场道路。
我部拟采用洒水湿润场地内道路和将出场车辆、机械彻底清洗干净的方法加以控制。
⑵、砼罐车进出场时撒漏砼、砂浆污染市政道路。
我部对所有出场罐车进行全面清洗,以确保罐车的干净。
⑶、施工时机械的声音污染。
由于周围无大型办公场所,故我部尽量在白天施工,以减轻对各区工人生活区和办公区的影响。
5.2施工场地安全文明管理措施
⑴、主要施工点、危险区域设警告牌、安全宣传标语。
⑵、各类人员佩戴证明其身份的证卡;严禁穿拖鞋、凉鞋、高跟鞋或带钉的鞋进入施工现场;严禁酒后进入施工现场。
⑶、施工人员正确佩戴有标识、标记的合格安全帽,特殊工种作业落实防护措施。
如:
电焊作业佩戴有色防护墨镜;高噪音区戴好听力保护装置等。
⑷、施工人员遵守劳动纪律,无违章指挥违章作业。
⑸、各工区在进出口处设置保安值勤人员,严格控制进出场人员。
⑹、在刚挖好的基坑四周做1.2米高的栏杆、挂安全网、安装踢脚板、挂安全标语。
⑺、夜间施工必须配备足够的照明设施。
5.3施工机械安全管理措施
⑴、各种机械操作人员,必须取得操作合格证,不准操作与证不相符的机械;不准将机械设备交给无操作证的人员操作,对机械操作人员要建立档案,专人管理。
操作人员必须按照本机说明书规定,严格执行工作前的检查制度,在工作中随时注意观察以及工作后的检查保养制度。
⑵、机械设备在施工现场停放时,应选择安全的停放地点,夜间应有专人看管。
⑶、严格坚持定期保养制度,做好操作前、操作中和操作后设备的清洁润滑、紧固、调整和防腐工作。
所有施工设备和机具在投入使用前均由机械技术人员组织进行检查、维修保养,各种保险、限位、制动、防护等安全装置齐全可靠,确保状况良好。
严禁对运转中的机械设备进行维修、保养、调整等作业。
5.4施工用电安全管理措施
⑴、定期由项目经理组织有关人员进行用电安全的抽检和全面检查,发现问题及时整改。
做好临时用电工程检查验收记录。
电工作业维修记录。
设备定期检修等记录。
⑵、经常检修现场配电箱,保证箱内各类电器装置灵敏有效,完整无缺、绝缘良好,无外露带电部分,且安装牢固,布置接线规范。
进、出线口设在箱体的下底面。
电箱装设在干燥、通风、常温以及无杂物、无液体浸溅和不易受撞击的场所,周围有足够二人同时工作的空间和通道,并采用设防雨蓬等防雨措施。
⑶、动力、照明线路分路设置;并选用合理的额定漏电动作电流的漏电保护器,进行分级配合,严格执行“一机一闸”制,并选用与用电设备相匹配的漏电开关。
⑷、作业场所及通道处设置照明设备。
现场照明一律采用软质橡皮护套线并有漏电开关保护、照明导线不随便地拖拉或缠绑在脚手架等设施架上。
⑸、所有电气设备绝缘做到良好;所有电气设备都安装漏电保护装置并接地。
非指定人员不动用电气设备,所有电气设备由专人负责检查保养。
对每台电气设备建立档案。
⑹、工具软电缆插头做到不任意拆除、调换。
软电缆做到不任意加长。
⑺、配电间设警告标志并有专人管理。
施工现场不使用拖线板。
⑻、电动机械及手动工具均设二级漏电保护装置。
电焊机、切断机等设备一律装随机控制交流接触器或铁壳开关,并接保护零线,不使用倒顺开关。
⑼、设备使用前,先检查电源、电机及电器的绝缘是否良好等,确保正常方才操作。
附件一:
塔吊基础承载力计算
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:
《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992)、《地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑安全检查标准》(JGJ59-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)等编制。
一、塔机属性
塔机型号
QT80(QTZ5512-6)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
40.
塔机起升最大高度H(m)
150
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1.5
塔机型号
QT80(QTZ6513-6)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
40
塔机起升最大高度H(m)
150
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1.8
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
732
起重臂自重G1(kN)
48
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)
19.8
小车和吊钩自重G2(kN)
4
小车最小工作幅度RG2(m)
2.5
最大起重荷载Qmax(kN)
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)
16.25
最大起重力矩M2(kN.m)
875
平衡臂自重G3(kN)
45
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
7
平衡块自重G4(kN)
153
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
11.4
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
广西南宁市
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0.35
非工作状态
0.4
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽,小车变幅
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz
工作状态
1.627
非工作状态
1.635
风压等效高度变化系数μz
1.314
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2)
工作状态
0.8×1.2×1.627×1.95×1.314×0.35=1.401
非工作状态
0.8×1.2×1.635×1.95×1.314×0.4=1.609
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
732+48+4+45+153=982
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
982+60=1042
水平荷载标准值Fvk(kN)
1.401×0.35×1.6×43.8=34.364
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
48×19.8+4×16.25-45×7-153×11.4+0.9×(893+0.5×34.364×43.8)=437.214
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
Fk1=982
水平荷载标准值Fvk'(kN)
1.609×0.35×1.6×43.8=39.466
倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)
48×19.8+4×2.5-45×7-153×11.4-0.5×39.466×43.8=1963.105
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1=1.2×982=1178.4
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk=1.4×60=84
竖向荷载设计值F(kN)
1178.4+84=1262.4
水平荷载设计值Fv(kN)
1.4Fvk=1.4×34.364=48.11
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.2×(48×19.8+4×16.25-45×7-153×11.4)+1.4×0.9×(893+0.5×34.364×43.8)=820.86
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN)
1.2Fk'=1.2×982=1178.4
水平荷载设计值Fv'(kN)
1.4Fvk'=1.4×39.466=55.252
倾覆力矩设计值M'(kN·m)
1.2×(48×19.8+4×2.5-45×7-153×11.4)-1.4×0.5×39.466×43.8=2528.588
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l(m)
5.2
基础宽b(m)
5.2
基础高度h(m)
1.5
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc(kN/m3)
25
基础上部覆土厚度h’(m)
0
基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ(mm)
50
地基参数
修正后的地基承载力特征值fa(kPa)
2730
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=blhγc=5.0×5.0×1.5×25=1014kN
基础及其上土的自重荷载设计值:
G=1.2Gk=1.2×1014=1216.8kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:
Mk''=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4-0.5Fvk'H/1.2
=48×19.8+4×2.5-45×7-153×11.4-0.5×39.466×43.8/1.2
=1819.054kN·m
Fvk''=Fvk'/1.2=39.466/1.2=32.888kN
荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力:
M''=1.2×(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4)-1.4×0.5Fvk'H/1.2
=1.2×(48×19.8-4×2.5+45×7-153×11.4)-1.4×0.5×39.466×43.8/1.2
=2326.916kN·m
Fv''=Fv'/1.2=55.252/1.2=46.044kN
基础长宽比:
l/b=5.0/5.0=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5.0×5.02/6=23.435m3
Wy=bl2/6=5.0×5.02/6=23.435m3
相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:
Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1963.105×5.0/(5.02+5.02)0.5=1388.125kN·m
Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1963.105×5.0/(5.02+5.02)0.5=1388.125kN·m
1、偏心距验算
(1)、偏心位置
相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=(982+1014)/27.04-1388.125/23.435-1388.125/23.435=-44.651<0
偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算
偏心距:
e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1963.105+39.466×1.5)/(982+1014)=1.013m
合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离:
a=(5.02+5.02)0.5/2-1.013=2.664m
偏心距在x方向投影长度:
eb=eb/(b2+l2)0.5=1.013×5.0/(5.02+5.02)0.5=0.716m
偏心距在y方向投影长度:
el=el/(b2+l2)0.5=1.013×5.0/(5.02+5.02)0.5=0.716m
偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离:
b'=b/2-eb=5.0/2-0.716=1.884m
偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离:
l'=l/2-el=5.0/2-0.716=1.884m
b'l'=1.884×1.884=3.548m2≥0.125bl=0.125×5.0×5.0=3.38m2
满足要求!
2、基础底面压力计算
荷载效应标准组合时,基础底面边缘压力值
Pkmin=-44.651kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(982+1014)/(3×1.884×1.884)=187.531kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(982+1014)/(5.0×5.0)=73.817kN/m2
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
fa=2000.00kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
Pk=73.817kPa≤fa=2000kPa
满足要求!
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=187.531kPa≤1.2fa=1.2×2730=3276kPa
满足要求!
5、基础抗剪验算
基础有效高度:
h0=h-δ=1500-(50+25/2)=1438mm
X轴方向净反力:
Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(982.000/27.040-(1819.055+32.888×1.500)/23.435)=-58.605kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(982.000/27.040+(1819.055+32.888×1.500)/23.435)=156.659kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全,得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.000+1.600)/2)×156.659/5.200=102.431kN/m2
Y轴方向净反力:
Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(982.000/27.040-(1819.055+32.888×1.500)/23.435)=-58.605kN/m2
Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(982.000/27.040+(1819.055+32.888×1.500)/23.435)=156.659kN/m2
假设Pymin=0,偏心安全,得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.000+1.600)/2)×156.659/5.000=102.431kN/m2
基底平均压力设计值:
px=(Pxmax+P1x)/2=(156.659+102.431)/2=129.545kN/m2
py=(Pymax+P1y)/2=(156.659+102.431)/2=129.545kPa
基础所受剪力:
Vx=|px|(b-B)l/2=129.545×(5.0-1.6)×5.2/2=1212.544kN
Vy=|py|(l-B)b/2=129.545×(5.0-1.6)×5.2/2=1212.544kN
X轴方向抗剪:
h0/l=1438/5000=0.277≤4
0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×5000×1438=31218.98kN≥Vx=1212.544kN
满足要求!
Y轴方向抗剪:
h0/b=1438/5000=0.277≤4
0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×5000×1438=31218.98kN≥Vy=1212.544kN
满足要求!
四、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB400Φ25@150
基础底部短向配筋
HRB400Φ25@150
基础顶部长向配筋
HRB400Φ25@150
基础顶部短向配筋
HRB400Φ25@150
1、基础弯距计算
基础X向弯矩:
MⅠ=(b-B)2pxl/8=(5.0-1.6)2×129.545×5.0/8=1091.29kN·m
基础Y向弯矩:
MⅡ=(l-B)2pyb/8=(5.0-1.6)2×129.545×5.0/8=1091.29kN·m
2、基础配筋计算
(1)、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1091.29×106/(1×16.7×5000×14382)=0.006
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006
γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997
AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1091.29×106/(0.997×1438×360)=2114mm2
基础底需要配筋:
A1=max(2114,ρbh0)=max(2114,0.0015×5000×1438)=11216mm2
基础底长向实际配筋:
As1'=17499mm2≥A1=11216mm2
满足要求!
(2)、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1091.29×106/(1×16.7×5200×14382)=0.006
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006
γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997
AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1091.29×106/(0.997×1438×360)=2114mm2
基础底需要配筋:
A2=max(2114,ρlh0)=max(2114,0.0015×5000×1438)=11216mm2
基础底短向实际配筋:
AS2'=17499mm2≥A2=11216mm2
满足要求!
(3)、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋:
AS3'=17499mm2≥0.5AS1'=0.5×17499=8749mm2
满足要求!
(4)、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋:
AS4'=17499mm2≥0.5AS2'=0.5×17499=8749mm2
满足要求!
(5)、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向Φ12@500。
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