盖梁模板门式脚手架支撑计算书.docx
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盖梁模板门式脚手架支撑计算书.docx
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盖梁模板门式脚手架支撑计算书
盖梁模板门式脚手架支撑计算书
一、说明
设计依据:
1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JCJ128-2000)
2、《建筑施工脚手架使用手册》 (杜荣军主编)
3、佛山市至和顺公路主干线工程两阶段施工图设计(七标 K25+000~K26+000)
4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86
5、《公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土设计规范》
6、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000
二、MF1219脚手架计算参数
计算的脚手架搭设高度按我标段墩柱的最大高度5.5米,门架型号采用MF1219,钢
材采用Q235。
搭设尺寸为:
门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.955
米,跨距L=1.83米;
门架h1=1.56米,h2=0.8米,b1=0.75米;
门架立杆采用Ф483.5mm钢管,立杆加强杆采用Ф48.03.5mm钢管;盖梁模板采用2cm厚的胶合板;
梁底方木截面宽度100mm,高度100mm,按间距0.2m布置;
1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
二:
梁底方木的计算
方木按照5等级连续梁计算,方木按平行桥梁法方向20cm的间距布置,方木的截面力学参数为:
E=950Mpa截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=I/(h/2)=bh2/6=10.0×10.02/6=166.67cm3;
I=bh3/12=10.0103/12=833.33cm4;
1、荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(KN/m):
(盖梁按高度为1.7m进行检算)
q1=261.70.21.03=9.11KN/m
(2)模板的自重线荷载(KN/m):
q2=9.110.2=1.8KN/m
(3)活载
振捣混凝土时产生的荷载(KN/m):
q3=2.00.2=0.4KN/m
(4)施工荷载(KN/m):
q4=2.00.2=0.4KN/m
经计算得到,方木荷载计算值
Q=1.2(9.11+1.5)+1.7(0.4+0.4)=14.09KN/m
方木楞计算简图
支架布置图按5跨连续梁:
(0.61+0.61+0.61+0.61+0.61)m
均布荷载取值:
Q=14.09kN/m
内容:
里和立交1010方木横肋受力检算
位置 变形 弯矩 剪力
(m) (mm) (kN.m) (kN)
0 0 0 -2.9
0.05 0 -0.1 -2.3
0.1 0.1 -0.2 -1.7
0.15 0.1 -0.3 -1.1
0.2 0.1 -0.3 -0.5
0.25 0.1 -0.3 0.1
0.305 0.1 -0.3 0.8
0.35 0.1 -0.3 1.3
0.4 0.1 -0.2 1.9
0.45 0.1 -0.1 2.5
0.5 0 0.1 3.1
0.55 0 0.2 3.7
0.61 0 0.5 4.4
0.61 0 0.5 -3.8
0.65 -0 0.3 -3.4
0.7 -0 0.2-2.8
0.7500-2.2
0.80-0-1.6
0.850-0.1-1
0.9150-0.1-0.2
0.950-0.10.2
10-0.11.4
1.1002
1.1500.12.6
1.2200.43.4
1.2200.4-3.6
1.2500.2-3.3
1.300.1-2.7
1.350-0-2.1
1.40-0.1-1.5
1.450.1-0.2-0.9
1.50.1-0.20
1.60.1-0.2-0.3
1.5250.1-0.20
1.60.1-0.20.9
1.650-0.11.5
1.70-02.1
1.7500.12.7
1.800.23.3
1.8300.43.6
1.8300.4-3.4
1.900.1-2.6
1.9500-2
20-0.1-1.4
2.050-0.1-0.8
2.10-0.1-0.2
2.1350-0.10.2
2.20-0.11
2.250-01.6
2.3002.2
2.35-00.22.8
2.4-00.33.4
2.4400.53.8
2.4400.5-4.4
2.500.2-3.7
2.5500.1-3.1
2.60.1-0.1-2.5
2.650.1-0.2-1.9
2.70.1-0.3-1.3
2.7450.1-0.3-0.8
2.80.1-0.3-0.1
2.850.1-0.30.5
2.90.1-0.31.1
2.950.1-0.21.7
30-0.12.3
3.05002.9
最大变形(+)0.1mm=2.8
最大变形(-)-0mm =2.4
最大弯矩(+)0.5kN.m=2.44
最大弯矩(-)-0.3kN.m=2.8
最大剪力(+)4.4kN=0.61
最大剪力(-)-4.4Kn=2.44
2、强度计算
最大弯矩M=0.5kN.m(在=2.44m处)
截面应力σ=M/W=0.8106/166666.7=2.63N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
3、抗剪计算:
最大剪力:
Q=4.4KN(在X=0.61m和X=2.44m处)
截面抗剪强度必须满足:
τ=3Q/2bh<[τ]
截面抗剪强度计算值:
τ=34400/(2100100)=0.66N/mm2
截面抗剪强度设计值:
[τ]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度度计算满足要求!
4、挠度计算:
最大变形 V=0.1mm(在X=2.8m处)
方木的最大挠度小于610/400=1.525mm,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁采用1212方木平行桥梁纵向中心线按布置61cm间距布置
方木的截面特性:
E=950Mpa
W=I/(h/2)=bh2/6=12.012.02/6=288.0cm3;
I=bh3/12=12.012.03/12=1728.0cm4;
梁底托梁按照集中荷载下四等跨连续梁(0.61+0.61+0.61+0.61m)产、计算集中荷载:
按上述计算可得Q=(3.8+4.4)=8.3KN
计算简图
内容:
里和立交1212方木托梁受力检算
位置 变形 弯矩 剪力
(m) (mm) (kN) (kN)
0 0 0 -6.1
0.05 0.1 -0.3 -6.1
0.1 0.1 -0.6 -6.1
0.15 0.2 -0.9 -6.1
0.2 0.2 -1.2 -6.1
0.2 0.2 -1.2 2.2
0.25 0.2 -1.1 2.2
0.3 0.2 -1 2.2
0.35 0.2 -0.9 2.2
0.4 0.2 -0.8 2.2
0.4 0.2 -0.8 10.5
0.45 0.1 -0.2 10.5
0.505 0.1 0.3 10.5
0.55 0 0.8 10.5
0.61 0 1.5 10.5
0.61 0 1.5 -9.2
0.65 -0 1.1 -9.2
0.71 0 0.5 -9.2
0.75 0 0.2 -9.2
0.81 0 -0.4 -9.2
0.81 0 -0.4 -0.9
0.85 0.1 -0.4 -0.9
0.91 0.1 -0.4 -0.9
0.95 0.1 -0.5 -0.9
1.01 0.1 -0.6 -0.9
1.01 0.1 -0.6 7.4
1.05 0 -0.3 7.4
1.115 0 0.2 7.4
1.15 0 0.5 7.4
1.22 0 1 7.4
1.22 0 1 -7.4
1.22 0 1 -7.6
1.25 0 0.7 -7.6
1.32 0 0.2 -7.6
1.35 0 -0 -7.6
1.42 0.1 -0.6 -7.6
1.42 0.1 -0.6 0.7
1.45 0.1 -0.5 0.7
1.52 0.1 -0.5 0.7
1.55 0.1 -0.5 0.7
1.62 0 -0.4 0.7
1.62 0 -0.4 9
1.65 0 -0.2 9
1.725 0 0.5 9
1.75 -0 0.7 9
1.8 -0 1.2 9
1.83 0 1.5 9
1.8301.5-10.8
1.900.7-10.8
1.930.10.4-10.8
2 0.1 -0.4 -10.8
2.03 0.2 -0.7 -10.8
2.03 0.2 -0.7 -2.5
2.1 0.2 -0.9 -2.5
2.13 0.2 -1 -2.5
2.2 0.2 -1.1 -2.5
2.23 0.2 -1.2 -2.5
2.23 0.2 -1.2 5.8
2.3 0.2 -0.8 5.8
2.335 0.1 -0.6 5.8
2.4 0 -0.2 5.8
最大变形(+) 0.2mm X=0.25
最大变形(-) -0mm X=1.8
最大弯矩(+) 1.5kN.mX=0.61
最大弯矩(-) -1.2kN.mX=2.23
最大剪力(+) 10.5kN X=0.55
最大剪力(-) -10.8kN X=2
截面应力:
σ=M/W=1.5106/288000=5.2N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
抗剪计算:
最大剪力:
Q=10.8KN
截面抗剪强度计算满足要求!
挠度计算:
最大变形 V=0.2mm(在X=0.25m处)
方木的最大挠度小于610/400=1.525mm,满足要求!
三、门架荷载标准值
满堂门架型号:
MF1219型,Q235钢,f=205KN/m2,立杆型号为Ф483.5,门架的高度按1955mm,宽度按1219mm计。
其截面特性为:
I=12.19cm4 W=5.08cm3 i=1.58cm A=4.89cm2
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1、门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米高度脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
NGK1=0.35KN/m 《建筑施工脚手架使用手册》表5-11
(2)每米高度附件产生的轴心力标准值NGK2
NGk2=0.1KN/m《建筑施工脚手架使用手册》表5-12
则静荷载标准值总计:
NG=0.45kN/m
2、托梁传递荷载
托梁传递荷载为;一榀门架两端点产生的支点力总和。
经计算得到,托梁传递给每根立杆端部的荷载取值为:
盖梁外部立柱取值:
NQ=6.1+100.45=24.3KN。
六、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式:
N=1.2(NGK1+NGK2)H+1.4∑NQiK
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.450KN/m
NQ——托梁传递荷载,NQ=24.3KN。
H——脚手架的搭设高,按H=10m检算。
经计算得到,盖梁外侧立柱:
N1=1.20.4510+1.410.6=20.24kN
盖梁内部立柱:
N2=1.20.4510+1.424.3=39.42kN。
一榀门架稳定承载力设计值Nd
Nd=kφAf=0.80.48324.8910-4205103=77.47KN
其中k——调整系数取值为0.8
φ稳定系数取值为0.483
则Nd=77.47KN
立杆的稳定性计算N 七、贝雷架上枕木托梁的计算 贝雷架顶部托梁采用枕木平行桥梁纵向中心线按布置61cm间距布置枕木的截面特性: E=950Mpa W=I/(h/2)=bh2/6=1000cm3; 梁底托梁按照集中荷载下简支悬臂(0.71+1.7+0.71m)计算 集中荷载: 按0.61m的间距分布: 贝雷架外侧立柱的荷载: Q1=20.24/2=10.12KN 贝雷架内部立柱的荷载: Q2=39.42/2=19.71KN 计算简图 内容: 里和立交墩柱贝雷架枕木宽150高200mm横梁检算 位置变形弯矩剪力 (m)(mm)(kN.m)(kN) 02.2010.1 0.30513.110.1 0.610.26.210.1 0.610.26.229.8 0.660.17.729.8 0.7109.229.8 0.7109.2-21.3 0.965-0.13.7-21.3 1.220.1-1.7-21.3 1.220.1-1.7-1.6 1.5250.3-2.2-1.6 1.830.2-2.7-1.6 1.830.2-2.718.1 2.1202.518.1 2.4107.818.1 2.4107.3-29.8 2.42506.9-29.8 2.4406.9-10.1 2.780.83.4-10.1 3.121.90-10.1 最大变形(+)2.2mmX=0 最大变形 (-)-0.1mmX=0.965 最大弯矩(+)9.2kN.mX=0.71 最大弯矩(-)-2.7kN.mX=1.83 最大剪力(-)29.8kN X=0.61 最大剪力(-)-29.8kN X=2.44 截面应力: σ=M/W=9.2106/(1000103)=9.2N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 抗剪计算 最大剪力: Q=29.8KN 截面抗剪强度必须满足: τ=3Q/2bh<[τ] 截面抗剪强度计算值: τ=329800/(2150200)=1.36N/mm2 截面抗剪强度设计值: [τ]=1。 30N/mm2 方木的抗剪强度计算比设计值大0.06N/mm2,枕木在计算的时候是按2015cm取值,因此能满足要求! 挠度要求! 挠度计算: 最大变形V=2.2mm 方木的最大挠度小于1500/400=3.75mm,满足要求!
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