1#塔吊基础施工方案.docx
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1#塔吊基础施工方案
目录
1.编制依据及编制说明1
2.工程概况1
3.塔吊的选型及布置1
4.塔吊基础设计2
5.质量、安全注意事项3
附件1.塔吊基础承载力计算书3
塔吊基础施工方案
1.编制依据及编制说明
1)、xx建设工程项目的施工整体规划部署;
2)、塔吊厂家提供的塔式起重机使用说明书;
3)、根据xx程施工图及有关文件说明。
4)、地质勘察报告。
6)、中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》(第四版)。
7)、品茗施工安全计算2012
2.工程概况
2.1xx工程位于xx区,由xx兴建,xx设计,xx承建,惠xx负责监理。
2.2该工程总建筑面积m2,工程总造价约为万元,合同工期天。
结构形式:
框架结构,厂房层高最高为m,生活楼m,层数:
5-6层,总高度为m。
2.3本工程生活楼基础为,生产厂房采用预应力管桩基础,结构型式为。
3.塔吊的选型及布置
3.1根据总体施工部署和施工现场总体平面布置规划,我司所承建xx建设工程项目投入1台塔吊,规格型号为QTZ80(TC6012-6),工作半径60m;塔吊的工作范围详见《施工总平面布置图》。
3.2施工的塔吊编号为1#塔吊,其基础位置生产厂房1,⑦~⑧×下移3.5m.
3.3塔吊附墙采用定制桁架加固,1#塔吊附着安装详见塔吊安装方案。
在建筑物上的锚固支座,位于预埋件处应增加二道钢筋网片,网片采用φ8@50,L=500。
4.塔吊基础设计
1、根据地质报告显示再结合现场查看,现场原土承载力特征值为200KPa,根据塔吊说明书所提供的数据显示所需要的地基承载力设计值需要2kg/cm2(合计为20t/m2),计划采用四桩承台基础。
2、塔吊基础计划拟采用四桩承台基础,粉质粘土作为基础持力层为,桩入岩500mm,根据地质报告持力层承载力特征值500KPa。
3、塔吊基础桩桩径500mm的预应力管桩。
4、基础承台尺寸5500×5500×1000mm,基础承台砼等级为C35的商品砼,钢筋选用Ⅱ级,fy=300N/mm2,具体配筋见大样图。
5、基础垫层采用C15砼外延100,240厚砖胎模,砂浆采用M7.5水泥砂浆进行砌筑。
基础构造要求如下:
1)、塔吊基础顶面标高为-1.55m(相对于厂房±0.000m标高)。
2)、砼浇筑必须一次完成,并且养护7-15天,达到设计强度的85%时可以开始安装塔机。
3)、浇筑砼时,按配合比现场取料制作一组砼标准养护试块。
4)、基础中部预留一个直径300mm,深度500mm集水坑。
5.质量、安全注意事项
1、施工后应检查地基是否按要求挖到方案拟定基础的持力层,基底必须严实。
2、塔吊基础施工前塔吊基础基坑周围应按1:
0.5放坡处理,防止出现塌方。
3、放线工按控制轴线引测塔吊基础位置线、控制线及予埋节定位线,施工时按线进行施工。
4、钢筋按图进行下料,施工并及时办理验收手续。
5、塔吊基础用20×6的镀锌扁铁与两个接地体进行连接。
6、予埋件位置的基础钢筋不得切断或减少。
7、塔吊予埋节安装时应采用两台经纬仪、一台水准仪控制位置,即经纬仪双方向控制予埋节位置,用水准仪四角控制标高,水平应控制能达到1‰的要求,位置确定后与钢筋骨架焊接固定好。
8、混凝土浇筑过程中振捣棒不得扰动钢筋及予埋节,同时经纬仪及水准仪应随时控制予埋节位置及标高是否准确,并随时调节。
9、焊接钢筋时应戴好防护罩。
10、工人操作时必须按要求戴好安全帽。
11、工人操作时严禁酒后进行作业。
12、焊工应有特种作业操作证。
附件1.塔吊基础承载力计算书
1塔吊计算书
一、塔机属性
塔机型号
QTZ80(TC6012-6)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
200
塔机独立状态的计算高度H(m)
40.5
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1.6
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
518.5
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
578.5
水平荷载标准值Fvk(kN)
19.02
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
1960
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
518.5
水平荷载标准值Fvk'(kN)
45
倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)
250
2、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1.35Fk1=1.35×518.5=699.98
起重荷载设计值FQ(kN)
1.35FQk=1.35×60=81
竖向荷载设计值F(kN)
699.98+81=780.98
水平荷载设计值Fv(kN)
1.35Fvk=1.35×19.02=25.68
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.35Mk=1.35×1960=2646
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN)
1.35Fk'=1.35×518.5=699.98
水平荷载设计值Fv'(kN)
1.35Fvk'=1.35×45=60.75
倾覆力矩设计值M'(kN·m)
1.35Mk=1.35×250=337.5
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h(m)
1.0
承台长l(m)
6
承台宽b(m)
6
承台长向桩心距al(m)
4.2
承台宽向桩心距ab(m)
1.8
桩直径d(m)
0.5
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC(kN/m3)
38
承台上部覆土厚度h'(m)
0
承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)
19
承台混凝土保护层厚度δ(mm)
50
配置暗梁
否
承台及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl(hγc+h'γ')=4×6×(1.0×38+0×19)=912kN
承台及其上土的自重荷载设计值:
G=1.35Gk=1.35×912=1231kN
桩对角线距离:
L=(ab2+al2)0.5=(2.22+4.22)0.5=4.74m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下:
Qk=(Fk+Gk)/n=(578.5+912)/4=372.62kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(578.5+912)/4+(1960+19.02×1.4)/4.74=773.63kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(578.5+912)/4-(1960+19.02×1.4)/4.74=-64.38kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:
Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(780.98+1231)/4+(2646+25.68×1.4)/4.74=1044.4kN
Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(780.98+1231)/4-(2646+25.68×1.4)/4.74=-86.91kN
四、桩承载力验算
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长:
u=πd=3.14×1.2=3.77m
桩端面积:
Ap=πd2/4=3.14×1.22/4=1.13m2
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap
=3.77×(6×30+0.6×90)+1500×1.13=2578.62kN
Qk=354.62kN≤Ra=2578.62kN
Qkmax=773.63kN≤1.2Ra=1.2×2578.62=3094.34kN
满足要求!
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=-64.38kN<0
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力:
Qk'=64.38kN
桩身的重力标准值:
Gp=ltApγz=6.6×1.13×25=186.61kN
Ra'=uΣλiqsiali+Gp=3.77×(0.7×6×30+0.7×0.6×90)+186.61
=804.12kN
Qk'=64.38kN≤Ra'=804.12kN
满足要求!
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积:
As=nπd2/4=24×3.14×202/4=7540mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:
Q=Qmax=1044.4kN
桩身结构竖向承载力设计值:
R=2700kN
满足要求!
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值:
Q'=-Qmin=86.91kN
fyAS=210×7539.82×10-3=1583.36kN
Q'=86.91kN≤fyAS=1583.36kN
满足要求!
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(7539.82/(1.13×106))×100%=0.67%≥0.65%
满足要求!
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB335Φ20@100
承台底部短向配筋
HRB335Φ20@100
承台顶部长向配筋
HRB335Φ20@180
承台顶部短向配筋
HRB335Φ20@120
1、荷载计算
承台有效高度:
h0=1060-50-20/2=1000mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(1044.4+(-86.91))×4.74/2=2269.87kN·m
X方向:
Mx=Mab/L=2269.87×2.2/4.74=1053.24kN·m
Y方向:
My=Mal/L=2269.87×4.2/4.74=2010.72kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=780.98/4+2646/4.74=753.32kN
受剪切承载力截面高度影响系数:
βhs=(800/1340)1/4=0.88
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:
a1b=(ab-B-d)/2=(2.2-1.6-1.2)/2=-0.3m
a1l=(al-B-d)/2=(4.2-1.6-1.2)/2=0.7m
剪跨比:
λb'=a1b/h0=-300/1340=-0.22,取λb=0.25;
λl'=a1l/h0=700/1340=0.52,取λl=0.52;
承台剪切系数:
αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.52+1)=1.15
βhsαbftbh0=0.88×1.4×1.57×103×4×1.34=10355.92kN
βhsαlftlh0=0.88×1.15×1.57×103×6×1.34=12754.54kN
V=753.32kN≤min(βhsαbftbh0,βhsαlftlh0)=10355.92kN
满足要求!
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围:
B+2h0=1.6+2×1.34=4.28m
ab=2.2m≤B+2h0=4.28m,al=4.2m≤B+2h0=4.28m
角桩位于冲切椎体以内,可不进行角桩冲切的承载力验算!
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1=My/(α1fcbh02)=2010.72×106/(1.03×16.7×4000×13402)=0.016
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.016
γS1=1-ζ1/2=1-0.016/2=0.992
AS1=My/(γS1h0fy1)=2010.72×106/(0.992×1340×300)=5044mm2
最小配筋率:
ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%
梁底需要配筋:
A1=max(AS1,ρbh0)=max(5044,0.002×4000×1340)=12623mm2
承台底长向实际配筋:
AS1'=12881mm2≥A1=12623mm2
满足要求!
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2=Mx/(α2fcbh02)=1053.24×106/(1.03×16.7×4000×13402)=0.009
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009
γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.996
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1053.24×106/(0.996×1340×300)=2632mm2
最小配筋率:
ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%
梁底需要配筋:
A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×6000×1340)=18935mm2
承台底短向实际配筋:
AS2'=19164mm2≥A2=18935mm2
满足要求!
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋:
AS3'=7296mm2≥0.5AS1'=0.5×12881=6441mm2
满足要求!
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋:
AS4'=10787mm2≥0.5AS2'=0.5×19164=9582mm2
满足要求!
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
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- 塔吊 基础 施工 方案