扣件式钢管脚手架安全技术规范.pptx
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扣件式钢管脚手架安全技术规范.pptx
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扣件式钢管脚手架安全技术规范扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011随着高层建筑日益增多,建筑结构日趋复杂,脚手架、随着高层建筑日益增多,建筑结构日趋复杂,脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多,极易发生伤亡事故。
险因素多,极易发生伤亡事故。
建设工程的施工安全问题,直接关系到人民群众的生命建设工程的施工安全问题,直接关系到人民群众的生命财产安全,受到社会的广泛关注。
从建设部到各级地方主管财产安全,受到社会的广泛关注。
从建设部到各级地方主管部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外,关爱生命、部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外,关爱生命、关注安全一直是工作的主旋律。
但是,不可否认的事实是建关注安全一直是工作的主旋律。
但是,不可否认的事实是建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业,设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业,与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为本的大环境不相适应本的大环境不相适应。
建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法适用范围:
本办法适用于房屋建筑和市政基础设施工程(以下简称“建筑工程”)的新建、改建、扩建、装修和拆除等建筑安全生产活动及安全管理。
本办法自颁布之日起实施。
原关于印发和的通知(建质2004213号)中的危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法废止。
超过一定规模的危险性较大的分部分项工程深基坑工程
(一)开挖深度超过5m(含5m)的基坑(槽)的土方开挖、支护和降水工程
(二)开挖深度虽未超过5m,但地质条件、周围环境和地下管线复杂,或影响毗邻建筑(构筑)物安全的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。
模板工程及支撑体模板工程及支撑体系系
(一)工具式模板工程:
包括滑模、爬模、飞模等工程。
(二)混凝土模板支撑工程:
搭设高度8m及以上;搭设跨度18m及以上;施工总荷载15kN/m2及以上;集中线荷载20kN/m及以上;(三)承重支撑体系:
用于钢结构安装等满堂支撑体系,承受单点集中荷载700kg以上。
起重吊装及安装拆卸工程
(一)采用非常规起重设备、方法,且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊装工程;
(二)起重量300kN及以上的起重设备安装工程;高度200m及以上内爬起重设备的拆除工程。
脚手架工程脚手架工程
(一)搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程;
(二)提升高度150m及以上附着式整体和分片提升脚手架工程;(三)架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程;拆除、爆破工程其他
(一)施工高度50m及以上的建筑幕墙安装工程;
(二)钢跨度大于36m及以上的钢结构安装工程;跨度大于60m级以上的网架和索膜结构安装工程;(三)开挖深度超过16m的人工挖孔桩工程;(四)地下暗挖、顶管及水下作业工程;(五)采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大的分部分项工程。
专项方案应当包括的内容
(一)工程概括危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。
(二)编制依据相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸(国标图集)、施工组织设计等。
(三)施工计划包括施工进度计划、材料与设备计划。
(四)施工工艺技术技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收(五)施工安全保证措施组织保障、技术措施、应急预案、监测监控(六)劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等(七)技术书及相关图纸方案编制人实施施工总承包的,专项方案应当由施工总承包单位组织编制。
其中,其中机械安装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实施分包的,其专项方案可有专业承包单位组织编制。
方案的编制方法及要求施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案,对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程,施工单位施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。
先有方案,后有现场。
安全多发事故部位分析(2004)资料来源:
中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告(2004年度)安全多发事故部位分析(2005)资料来源:
中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告(2005年度)安全多发事故部位分析(2007)资料来源:
中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告(2007年度)1995-2005安全事故统计表1995-2005安全事故趋势分析199519961997199819992000200120022003200420052006年、年、2007年建筑施工事故起数比较年建筑施工事故起数比较摘自摘自全国建筑施工安全生产形势分析报告全国建筑施工安全生产形势分析报告(2007年度)2006年、年、2007年建筑施工事故死亡人数比较年建筑施工事故死亡人数比较摘自摘自全国建筑施工安全生产形势分析报告全国建筑施工安全生产形势分析报告(2007年度)2006年、年、2007年全国建筑施工事故起数比较年全国建筑施工事故起数比较简要结论从数据统计来看,2000年之前的5年和之后的5年三级事故发生起数的绝对值并没有太大变化,但是,单次事故伤亡人数变化很大,群死群伤的重大恶性事故频发是2000年以后的特点。
从数据统计来看,发生重大安全事故的责任主体中小建筑公司比例较小,相反具有一级、特级资质的施工单位发生重大安全事故的几率更高。
从数据统计来看,有明确规范要求的部位发生事故的比例比尚未制定规范要求的部位更高,说明我们对规范的理解、掌握和控制存在很大问题。
需要了解相关的规范和标准脚手架、模板、基坑单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应根据实际情况确定,且不应低于表4.2.2的规定。
表表4.2.2施工均布荷载标准值施工均布荷载标准值类别标准值(kN/m2)装修脚手架混凝土、砌筑结构脚手架轻型钢结构及空间网格结构脚手架普通钢结构脚手架2.03.02.03.0注:
斜道上的施工均布荷载标准值不应低于2.0kN/m2。
当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时,在同一个跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过5.0kN/。
支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时,不得在同一垂直方向上操不得在同一垂直方向上操作作,下层作业的位置下层作业的位置,必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外.不符合以上不符合以上条件时条件时,应设置安全防护层应设置安全防护层.摘自摘自建筑施工高处作业安全技术规范建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80912009年年3月月24日,位于江苏镇江日,位于江苏镇江闹市区一幢闹市区一幢6层楼层楼脚手架突然坍塌,脚手架突然坍塌,造成正在拆楼改造造成正在拆楼改造的工人的工人1死死3伤。
事伤。
事故原因主要是因为故原因主要是因为工人将拆下的废弃工人将拆下的废弃物堆积在脚手架上,物堆积在脚手架上,堆积物过于沉重,堆积物过于沉重,加上砸墙时造成脚加上砸墙时造成脚手架晃动,导致脚手架晃动,导致脚手架被压趴。
手架被压趴。
双管立杆脚手架由于经济性不好,很少使用,双管立杆脚手架由于经济性不好,很少使用,本次修订中予以取消。
本次修订中予以取消。
单排脚手架搭设高度不应超过单排脚手架搭设高度不应超过24m;双排脚;双排脚手架搭设高度不宜超过手架搭设高度不宜超过50m,高度超过,高度超过50m的的双排脚手架,应采用分段搭设等措施。
双排脚手架,应采用分段搭设等措施。
(单排脚手架搭设高度不应超过24m;双排脚手架搭设高度不宜超过50m,高度超过50m的双排脚手架,应采用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。
)柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,本次修订中予以取消。
规定脚手架高度不宜超过规定脚手架高度不宜超过50m的依据:
的依据:
1根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查,立杆采用单管的落地脚手架一般在50m以下。
当需要的搭设高度大于50m时,一般都比较慎重地采用了加强措施,如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。
国内在脚手架的分段搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。
2从经济方面考虑。
搭设高度超过50m时,钢管、扣件的周转使用率降低,脚手架的地基基础处理费用也会增加。
3参考国外的经验。
美国、日本、德国等也限制落地脚手架的搭设高度:
如美国为50m,德国为60m日本为45m等。
与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式手架上的水平风荷载标准值的计算公式wk=.zsw0(w0取n=50的值)修改为:
修改为:
wk=zsw0wk风荷载标准值(kN/m2);z风压高度变化系数,应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009规定采用;s脚手架风荷载体型系数,应按本规范表4.2.6的规定采用;wo基本风压值(kN/m2),应按国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4的规定采用,取重现期n=10对应的风压值。
风压高度变化系数风压高度变化系数z,按照现行国家标准,按照现行国家标准建筑结构荷建筑结构荷载规范载规范规定的值进行选取。
我们在设计脚手架时,要注意规定的值进行选取。
我们在设计脚手架时,要注意此值的取法,此值的取法,按现行国家标准按现行国家标准建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范的要求,的要求,对于平坦或稍有起伏的地形,风压高度变化系数应依据地面对于平坦或稍有起伏的地形,风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选择确定粗糙度类别进行选择确定将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN;(约束平面外变形)强调连墙件的重要性,对连墙件的计算写得更明确(计算部分)根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定,此次修订弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸(m)连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度H2+0.35(kN/m2)2+2+20.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+20.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注:
地面粗糙度为B类,基本风压o=0.4kN/m2。
表表4.3.1荷载效应组合荷载效应组合计算算项目目荷荷载效效应组合合纵向、横向水平杆向、横向水平杆强强度与度与变形形永久荷永久荷载+施工荷施工荷载脚手架立杆地基承脚手架立杆地基承载力力型型钢悬挑梁的挑梁的强强度、度、稳定与定与变形形永久荷永久荷载+施工荷施工荷载永久荷永久荷载+0.90.9(施工荷(施工荷载+风荷荷载)立杆立杆稳定定永久荷永久荷载+可可变荷荷载(不含(不含风荷荷载)永久荷永久荷载+0.90.9(可(可变荷荷载+风荷荷载)连墙件件强强度与度与稳定定单排架,排架,风荷荷载+2.0kN2.0kN双排架,双排架,风荷荷载+3.0kN3.0kN将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。
(原来是0.85)满堂支撑架用于混凝土结构施工时,荷载组合与荷载设计值应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定。
补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。
包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。
规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架(顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆)和满堂支撑架(顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆)二种体系。
满堂支撑架根据剪刀撑的间距(5m)细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。
三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时,双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。
通常情况下,脚手架的破坏表现为前种形式,其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。
但是,如果脚手架的步距过大(超过二米),立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。
影响脚手架结构承载力的主要因素:
跨距和排距连墙件的布置方式和间距立杆截面面积和步距。
2、双排脚手架的设计计算公式(以不组合风荷载为例)脚手架立杆稳定性的计算公式:
;式中:
N脚手架立杆的轴力设计值;A脚手架立杆的毛截面面积,f钢材的设计强度值。
轴心受压构件的整体稳定系数,由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或由公式:
确定;,l0=kh,扣件的偏心距很小,脚手架有一定高度,底部立杆扣件的偏心距很小,脚手架有一定高度,底部立杆接近轴心受力,计算时视为轴心受压构件。
接近轴心受力,计算时视为轴心受压构件。
其中:
k计算长度附加系数,考虑整体稳定因素的计算长度系数,它们可以通过规范查得;h立杆步距。
根据以上公式,可以验算计算部位立杆的稳定性。
钢结构设计规范中,轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式:
表达,式中:
轴心受压构件的整体稳定系数,A轴心压杆的毛截面面积,f钢材的设计强度值。
轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值(Rs),式中:
R钢材的抗力分项系数,R=1.165。
脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。
根据建筑施工脚手架结构安全度的要求,脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力K,式中:
K安全系数,根据工作条件取2.03.0。
由于扣件的偏心距很小,脚手架有一定高度,底部立杆接近轴心受力。
此外,由于脚手架的工作条件较差,施工误差大,其安全系数显然应该高于钢结构。
按照钢结构设计规范的表示方法,同时考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别,脚手架立杆的设计承载力可以表达为:
或:
,式中:
R立杆的抗力调整系数,应由计算确定,fy钢材的屈服强度。
脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。
由于脚手架属于临时性结构,安全等级为三级,结构重要性系数取0.9。
其轴力设计值可以表达为:
0.9(1.2NGk+1.4NQk)。
式中:
NGk结构自重和构配件自重标准值产生的轴力,NQk施工荷载等的标准值产生的轴力之和。
脚手架立杆的设计计算应满足:
0.9(1.2NGk+1.4NQk)为符合现行规范的表达习惯,使用上将上式改写为:
(1.2NGk+1.4NQk)=R的值根据脚手架安全系数K与现行规范的可靠度相一致的条件求得,即:
(NGk+NQk)应等效于(1.2NGk+1.4NQk)可以求出:
R=可见,R是反映脚手架安全性与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系的系数。
扣件式脚手架的安全系数取为:
K=2.0。
对于不同的NGk和NQk的比值,经统计0.9R1.33。
脚手架立杆的整体稳定系数由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或公式:
确定。
,l0脚手架大波失稳时的半波长度或连墙件的竖向间距,由脚手架的搭设方式确定。
以步距h表示l0,可以写为单榀架体大波失稳的计算长度系数和步距的乘积:
h。
同时将考虑为计算长度附加系数来调整结构安全度,并写入l0。
立杆计算长度就写成为如下形式,即:
l0=kh。
故:
经比较可见:
。
经以上变换,脚手架立杆设计计算公式写为:
1.2NGk+1.4NQk允许搭设高度计算:
结构自重和构配件自重标准值产生的轴力NGk=NG1k+NG2k,其中NG1k脚手架结构自重标准值产生的轴力,其值等于脚手架立杆承受的每米结构自重标准值gk和架体总高度H的乘积:
NG1k=gkH;NG2k脚手架上构配件自重标准值产生的轴力。
代入脚手架立杆设计计算公式:
1.2(gkH+NG2k)+1.4NQk可以求出:
H=取消了当26mHS50m时,对允许搭设高度限制的调整,原来是参照的英国标准,当代入50m时影响不大:
密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN/。
双排脚手架的使用经验丰富、成熟,本次修订中改动很少。
单排脚手架的使用已经很少,接近淘汰。
四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。
悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。
悬挑梁截面高度不应小于160mm。
每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结,钢丝绳、钢拉杆作为附加保险措施,不参与悬挑钢梁受力计算。
悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。
锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16。
挑梁结构及其锚固的验算内容:
悬挑梁的强度;悬挑梁的挠度;当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性;悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度;压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度;悬挑梁前端支点下混凝土梁(板)的承载力。
1木楔楔紧图6.10.5-3悬挑钢梁楼面构造图6.10.5-2悬挑钢梁穿墙构造型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式:
型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式:
锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强度计算公式:
式中:
Nm型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓的拉力设计值;AlU型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积(mm2),一个U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算;flU型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值,应按混凝土结构设计规范GB50010的规定,取fl=50N/mm2。
当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时,其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折减系数。
构造要求:
U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。
U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。
型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定,U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置,并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固,其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。
6.10.6当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时,钢压板尺寸不应小于100mm10mm(宽厚);当采用螺栓角钢压板连接时,角钢的规格不应小于63mm63mm6mm。
6.10.7型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点,定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。
6.10.8锚固位置设置在楼板上时,楼板的厚度不宜小于120mm。
如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。
悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷,吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的,也有柔性的,如果使用钢丝绳,其直径不应小于14,使用预埋吊环其直径不宜小于20(或计算确定),预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。
钢丝绳卡不得少于3个。
悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要,但在工程结构局部有可能满足不了使用要求,局部悬挑长度不宜超过3米。
大悬挑另行专门设计及论证。
在建筑结构角部,钢梁宜扇形布置;如果结构角部钢筋较多不能留洞,可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。
悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上,不得设置在外伸阳台上或悬挑板上,否则应采取加固措施。
定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm-30mm的钢筋或短管等方式。
悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置,每一纵距设置一根。
(不允许有连梁)悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。
锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。
悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上,不得设置在外伸阳台上或悬挑板上,否则应采取加固措施。
五、满堂脚手架和满堂支撑架满堂脚手架和普通型满堂支撑架加强型满堂支撑架1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系满堂脚手架定义为在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
该架体顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆,顶部立杆呈偏心受压状态。
满堂支撑架定义为在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。
该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆,顶部立杆呈轴心受压状态。
满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。
当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m8m,设置由底至顶的连续竖向剪刀撑,在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑,且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时,定义为普通型满堂支撑架;当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m,连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于6m时,定义为加强型满堂支撑架。
当架体高度不超过8m且施工荷载不大时,扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。
满堂脚手架的支撑布置同普通型满堂支撑架。
满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m;施工层不得超过一层。
满堂脚手架的高宽比不宜大于3。
当高宽比大于2时,应在架体的四周和内部,水平间隔6m9m,竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结,当无法设置连墙件时,应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。
满堂支撑架搭设高度不宜超过30m。
满堂支撑架的高宽比不应大于3。
当高宽比超过本规范附录C所给限值(2或2.5)时,应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接,连墙件水平间距应为6m9m,竖向间距应为2m3m;自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的立杆段长度a不应超过0.5m。
2、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑架,在极限荷载作用下的可能破坏形式为:
以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大波整体失稳。
架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳通常情况下,架体的极限承载力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。
当架体的步距过大时,立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。
满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似,都是以某一水平刚度较大的支撑层做为反弯点,发生结构的大波失稳。
因此,在计算方法上可以归为同一类。
满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点显示,剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳的约束作用,从而将很大程度上影响到架体的极限承载力。
分析表明:
影响架体承载力的主要因素有:
立杆的纵、横向间距(立杆的横截面面积所支撑架体的面积)竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量纵、横向水平杆的步距架体上活荷载的加载方式。
3、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位:
当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时,应计算底层立杆段;当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时,除计算底层立杆段外,还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算;当架体上有集中荷载作用时,尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段;满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。
4、满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式满堂脚手架和满堂支撑架的设计承载力确定方法和双排脚手架完全相同。
满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式上也和双排脚手架完全一致。
立杆稳定性的计算公式:
;式中:
由考虑架体整体稳定因素的换算长细比0查表或由公式:
确定;,l0=kh或l0=k(h+2a)(用于满堂支撑架顶部立杆段)。
其中:
h立杆步距,k计算长度附加系数,满堂脚手架和满堂支撑架考虑整体稳定因素的计算长度系数,由规范查得,a立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的长度,其值应不大于0.5m,当0.2ma0.5m时,承载力按线性插入确定,并取其较大值。
根据以上公式,可以验算计算部位立杆的稳定性。
所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架在计算立杆轴力时考虑的施工荷载相对复杂,应根据实际情况确定;结构体系在布置上和脚手架结构不同,应根据不同结构布置查得相应的立杆计算长度系数和计算长度附加系数k。
目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少,对结构特性特别是剪刀撑的数量及布置方式对结构承载力的影响认识不足,规范尚不能很好地总结归纳出不同架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数的变化规律。
规范中架体的可计算范围:
满堂脚手架:
立杆间距0.91.3m,架体高宽比2.0,结构跨数不少于45跨。
满堂支撑架:
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