励磁系统事故典型案例分析.ppt
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241311励磁系统故障分析励磁系统故障分析241312一、人为小失误酿成大事故一、人为小失误酿成大事故二、原理缺陷导致的事故二、原理缺陷导致的事故三、安装不当导致的事故三、安装不当导致的事故四、器件失效导致的事故四、器件失效导致的事故五、日常试验遇到的问题五、日常试验遇到的问题六、事故分析方法六、事故分析方法七、事故预防七、事故预防241313一、人为小失误酿成大事故一、人为小失误酿成大事故2413141.励磁励磁PT未投入引发的变压器爆炸未投入引发的变压器爆炸事故事故某电厂自并励磁系统大修后,做空载励磁实验时,将调某电厂自并励磁系统大修后,做空载励磁实验时,将调节器投入自动运行,因调试人员未观察到发电机电压上升,开节器投入自动运行,因调试人员未观察到发电机电压上升,开始操作增减磁操作,突然导致励磁变压器高压侧绕组过压击穿始操作增减磁操作,突然导致励磁变压器高压侧绕组过压击穿,造成短路,发生爆炸事故。
检查发现,发电机,造成短路,发生爆炸事故。
检查发现,发电机PTPT高压侧熔丝高压侧熔丝未上,励磁调节器收到未上,励磁调节器收到PTPT电压全部为电压全部为00,采用双,采用双PTPT比较法无比较法无法判断法判断PTPT断线,根据闭环计算,励磁调节器输出强励触发角,断线,根据闭环计算,励磁调节器输出强励触发角,发电机误强励,定子电压迅速上升,最终导致励磁变压器高压发电机误强励,定子电压迅速上升,最终导致励磁变压器高压侧绕组过压击穿,造成短路,发生爆炸事故。
侧绕组过压击穿,造成短路,发生爆炸事故。
2413152.PSS试验中,白噪声信号对地电阻试验中,白噪声信号对地电阻脱落,造成输入突然变大,跳机;误脱落,造成输入突然变大,跳机;误将将3%阶跃响应设成阶跃响应设成30%造成跳机;造成跳机;3.无功调差参数设置不一致切换无功调差参数设置不一致切换导致发电机误强励事故分析导致发电机误强励事故分析某电厂200MW机组处于发电状态,有功200MW,无功+100Mvar。
励磁调节器正常工作中,A通道为主通道,B通道为从通道,处于备用状态,励磁调试人员观察励磁电流,进行通道切换试验,通道切换命令(A通道至B通道)发出后,励磁电流突然增大,励磁变压器保护动作,作用于发电机解列跳闸。
241316事故发生后,检查B通道和励磁变压器保护装置,结果表明B通道和励磁变压器保护装置均工作正常,重新开机,B通道也能正常带负荷运行。
但发现当发电机空载时,进行A通道和B通道切换,发电机定子电压无扰动;当发电机负载时,进行A通道和B通道切换,发电机定子电压有明显的偏移,遂将事故原因分析重点放在A通道和B通道参数差异上,比较发现:
A通道无功调差系数为0,B通道无功调差系数误设置为-15%。
241317无功调差系数的定义为发电机无功功率为额定容量时,叠加在电压测量值的发电机定子电压的百分数。
无功功率调差系数为-15%的含义为当发电机无功功率为额定容量时,发电机定子电压测量等效降低-15%,即相当于增加励磁电流直至发电机定子电压增加15%,事故发生时,无功功率(100MVar)近似为额定容量(235MVA)的42.5%,由于A通道无功功率调差系数为0,B通道无功功率调差系数为-15%,当励磁从A通道运行切换至B通道运行时,相当于发电机电压要增加6.37%,励磁电流急剧增加,超过励磁变压器保护启动值,延时后动作跳闸,发电机解列灭磁。
241318重新设置无功功率调差系数,A通道和B通道定值相同,发电机并网后重新做A通道和B通道切换试验,试验顺利完成,发电机定子电压、无功功率和励磁电流无明显变化。
检查励磁调节器励磁电流过励限制定值和励磁变压器保护装置定值配合情况,保证出现误强励时,励磁调节器励磁电流过励限制先动作降低励磁电流,不能出现励磁变压器保护先动作于发电机解列。
2413194.近端负荷设置负调差引起发电近端负荷设置负调差引起发电机无功波动故障分析机无功波动故障分析某大型国企自备电厂60MW机组,原励磁系统为老式模拟式励磁调节器,利用检修期间更换为微机型励磁调节器,励磁调节器调试完成后,发电机进行并网试验,试验期间发电机无功功率运行稳定,数天后,发电机重新开机后,发电机机端电压和无功功率出现长期不平息的波动现象。
2413110故障发生后,电厂和厂家技术人员对故障进行技术分析,对试验期间的录波数据和故障时的录波数据进行对比分析,结果显示前后的不同:
试验期间发电机的负荷主要输出至高压母线(35KV),再经由高压母线(35KV)供给企业使用;而故障时发电机的负荷主要供给低压母线(6.3KV)使用。
2413111重新对定值进行核算,无功调差系数设置为-4%,由于发电机主接线采用单元接线,无功调差系数为-4%,以补偿变压器的电压降,但是对于低压母线负荷而言,发电机定子与负荷之间阻抗为零,根据无功功率调差系数的物理意义,对于机端负荷较重的发电机组,其无功功率调差系数必须为正。
将无功功率调差系数更改为4%后,发电机无功功率波动很快平息后,运行稳定。
241311224131135.励磁电流的采样值偏低引发的事故励磁电流的采样值偏低引发的事故某电厂空载励磁实验进行到自动方式切换手动方式的实验。
当励磁方式从自动切换成手动后,整流柜上的励磁电流和励磁电压表计急升。
此时试验人员按逆变令无效,现场工作人员立即断开灭磁开关。
此时励磁小间的灭磁柜起火,灭磁开关烧毁,设备100余万,停机20多天。
原因电压闭环切换电流闭环时,转子电流采样偏小,而电流给定值大于电流实际值,为增加转子电流,触发角度从72度减小到70度,励磁电流增加使机端电压缓慢上升至1.2倍,机端电压达到1.2倍时,定子电流突然增加,导致调节器判断为负载状态,由于转子电流没有达到负载最小励磁电流限制值,负载最小励磁电流限制动作,触发角减少到强励角10度,励磁电流快速增加,进而又快速升高机端电压;由于调节器已认为是负载状态,因此空载过电压保护功能未能动作。
2413114典型案例分析:
励磁电流的采样值偏典型案例分析:
励磁电流的采样值偏低引发的事故分析低引发的事故分析发电机参数发电机参数额定功率额定功率200MW额定励磁电压额定励磁电压450V额定励磁电流额定励磁电流1765A空载励磁电流空载励磁电流670A主励磁机参数:
主励磁机参数:
额定功率额定功率1058kW额定电压额定电压415V额定电流额定电流1600A额定频率额定频率100HZ额定励磁电压额定励磁电压48.9V额定励磁电流额定励磁电流148.9A副励磁机参数:
副励磁机参数:
额定功率额定功率40.25kW额定电压额定电压161V额定电流额定电流165A额定频率额定频率500HZ以典型案例结合控制原理分析事故原因以典型案例结合控制原理分析事故原因,确定事故处理方案,预防类似事故再,确定事故处理方案,预防类似事故再次发生。
次发生。
2413115事故现象事故现象2010年年11月月8日日18点点06分,某电厂分,某电厂#1机(机(200MW,三机励磁)空载励磁,三机励磁)空载励磁实验进行到自动方式切换手动方式的实实验进行到自动方式切换手动方式的实验。
当励磁方式从自动切换成手动后,验。
当励磁方式从自动切换成手动后,整流柜上的励磁电流和励磁电压表计急整流柜上的励磁电流和励磁电压表计急升。
此时试验人员按逆变令无效,现场升。
此时试验人员按逆变令无效,现场工作人员立即断开灭磁开关。
此时励磁工作人员立即断开灭磁开关。
此时励磁小间的灭磁柜起火,灭磁开关烧毁。
小间的灭磁柜起火,灭磁开关烧毁。
损失:
设备损失:
设备100余万,停机余万,停机20多天,多天,。
2413116现场录波图2413117结论:
典型的空载误强励。
结论:
典型的空载误强励。
疑问:
疑问:
1)可控硅为何全开放?
)可控硅为何全开放?
2)过压这么多,)过压这么多,调节器空载过压保护为何未能动作,调节器空载过压保护为何未能动作,V/Hz为何未为何未动作切除?
动作切除?
3)定子电流和无功从何而来?
)定子电流和无功从何而来?
4)灭)灭磁电路为何未正常工作,灭磁开关为何烧毁?
磁电路为何未正常工作,灭磁开关为何烧毁?
为方便分析分为为方便分析分为3个阶段个阶段1、第一阶段:
电压上升,机端电压、第一阶段:
电压上升,机端电压5秒钟内从秒钟内从90%上升到上升到120%。
2、第二阶段:
电压开始剧烈振荡,最大、第二阶段:
电压开始剧烈振荡,最大150%,最小最小125%,过激磁造成定子电流(无功)从,过激磁造成定子电流(无功)从0上上到额定以上并剧烈振荡,触发角从到额定以上并剧烈振荡,触发角从70减少到强励减少到强励角角10度,然后在度,然后在10-60度之间振荡。
度之间振荡。
3、第二阶段:
跳灭磁开关时准备灭磁时烧毁灭磁、第二阶段:
跳灭磁开关时准备灭磁时烧毁灭磁开关,设备损坏。
开关,设备损坏。
录波图分析录波图分析2413118现场录波图现场录波图再次分析录波图发现:
从录波图发现转子电流为何几乎为零再次分析录波图发现:
从录波图发现转子电流为何几乎为零,为何?
,为何?
2413119第一阶段事故分析:
第一阶段事故分析:
现场调试人员在励磁电流采样值偏低的情现场调试人员在励磁电流采样值偏低的情况下,按动了电压闭环和电流闭环的切换,况下,按动了电压闭环和电流闭环的切换,导致了机端电压的上升。
在电压闭环和电流导致了机端电压的上升。
在电压闭环和电流闭环的切换试验前,所有的励磁模拟量需要闭环的切换试验前,所有的励磁模拟量需要校验准确,现场调试人员对励磁电流校验存校验准确,现场调试人员对励磁电流校验存在疏忽。
现场励磁电流的实际采样值偏低,在疏忽。
现场励磁电流的实际采样值偏低,而现场人员在电压闭环和电流闭环的切换前而现场人员在电压闭环和电流闭环的切换前忽略了这点。
忽略了这点。
励磁电流采样为何会偏小?
励磁电流采样励磁电流采样为何会偏小?
励磁电流采样偏小为何会造成发电机电压持续上升?
偏小为何会造成发电机电压持续上升?
2413120关于转子电流的测量问题,关于转子电流的测量问题,3种方法:
种方法:
1)直接测分流计关于转子电流测量;直接测分流计关于转子电流测量;2)直接)直接测测CT;3)间接测)间接测CT。
第一种原理:
测毫伏信号,比如第一种原理:
测毫伏信号,比如3000A:
75mV,测得毫伏信号后直接算出励磁电流。
,测得毫伏信号后直接算出励磁电流。
优点:
直接、只用一个优点:
直接、只用一个AD通道,好校验。
通道,好校验。
缺点:
体积大,对绝缘、耐压要求高,对额缺点:
体积大,对绝缘、耐压要求高,对额定转子电压定转子电压500V来说,要求变送器原副边耐来说,要求变送器原副边耐压压5000V,制造困难,制造困难,;容易损坏,变送器;容易损坏,变送器容易受干扰,测量精度低;要有外电源。
容易受干扰,测量精度低;要有外电源。
我们建议额定励磁电压小于我们建议额定励磁电压小于300V的情况采用的情况采用2413121第二种原理第二种原理直接测励磁机或励磁变直接测励磁机或励磁变3相相CT交流电流,原交流电流,原理,利用转子是个大电感,交流电流和直流理,利用转子是个大电感,交流电流和直流的关系固定,的关系固定,Idc=Iac/0.816。
优点:
交流测。
优点:
交流测量技术非常成熟,直接由量技术非常成熟,直接由CT保证耐压,还可保证耐压,还可以判断三相是否平衡,起到监视励磁机、励以判断三相是否平衡,起到监视励磁机、励磁变和整流桥臂故障的作用。
缺点:
测量磁变和整流桥臂故障的作用。
缺点:
测量CT外置,不在自身柜内,增加外部接线,尤其外置,不在自身柜内,增加外部接线,尤其对改造项目,对改造项目,CT安放有时有困难,需要安放有时有困难,需要3路路AD采样,校准要校采样,校准要校3路;路;我们建议多采用该种方式,除非是直流励磁我们建议多采用该种方式,除非是直流励磁机方式,必须用第一种方式。
机方式,必须用第一种方式。
2413122励磁电流采样偏小为何会造成发电机电压持续上励磁电流采样偏小为何会造成发电机电压持续上升?
升?
因为该励磁系统手动控制模型是一个无差调因为该励磁系统手动控制模型是一个无差调节。
调节必须等到偏差节。
调节必须等到偏差=IG-Ifd=0才停止,只要才停止,只要偏偏差不回零,输出就一直上升差不回零,输出就一直上升。
励磁系统手动控制模型励磁系统手动控制模型2413123无差调节和有差调节励磁系统手动控制模型中励磁系统手动控制模型中KPID(S)只要含纯积分因子就是无差调节,否则是有差调只要含纯积分因子就是无差调节,否则是有差调节,自动控制也一样。
节,自动控制也一样。
当自动运行时,如当自动运行时,如PT未接入(未接入(PT小车未推入或小车未推入或PT高压保险未放入),高压保险未放入),PT电压始终采样到电压始终采样到0,也会发生类似的误强励现象也会发生类似的误强励现象,在此需要特别注意。
在此需要特别注意。
sTsTKsKPIDDIp)(11)(sTsTsTSsTKSKPIDP4321111)
(1)(励磁系统自动动控制模型2413124理解有差、无差意义:
空载阶跃时的电压变化完全重合为无差,不重合为有差调节0123456789100.60.650.70.750.80.850.90.9511.051.1t(s)P.U.机端电压给定值2413125第二阶段事故分析:
第二阶段事故分析:
电压从电压从90%上升到上升到120%后:
电压开始剧后:
电压开始剧烈振荡,最大烈振荡,最大150%,最小,最小125%,过激磁,过激磁造成定子电流(无功)从造成定子电流(无功)从0上到额定以上并上到额定以上并剧烈振荡,触发角从剧烈振荡,触发角从70减少到强励角减少到强励角10度度,然后在,然后在10-60度之间振荡。
度之间振荡。
1)可控硅为何全开放?
)可控硅为何全开放?
2)过压这么多,调节器空载过压保护为何未)过压这么多,调节器空载过压保护为何未能动作,能动作,V/Hz为何未动作切除?
为何未动作切除?
3)定子电流和无功从何而来?
)定子电流和无功从何而来?
2413126查看故障日志,有告警和故障,PT断线和V/Hz标志,无法判断,就只有继续从故障录波图分析。
当空载电压上升到当空载电压上升到120%时,主变因为过激磁进入饱和,主变输入阻抗急剧时,主变因为过激磁进入饱和,主变输入阻抗急剧下降,定子电流突然由增加,导致调节器判断为负载状态,负载最小参考量下降,定子电流突然由增加,导致调节器判断为负载状态,负载最小参考量限制起作用,电流给定更大,转子电流依然很小,偏差控制加大,调节器输限制起作用,电流给定更大,转子电流依然很小,偏差控制加大,调节器输出达到饱和。
而手动时,空载和出达到饱和。
而手动时,空载和V/Hz保护不起作用,发电机电压到保护不起作用,发电机电压到1.5倍倍2413127调节器误判断并网状态是故障进一步扩大的起因。
调节器误判断并网状态是故障进一步扩大的起因。
单纯靠有定子电流判断并网并不可靠。
因为在空载单纯靠有定子电流判断并网并不可靠。
因为在空载时,主变过激磁会使定子电流突然增加,导致调节时,主变过激磁会使定子电流突然增加,导致调节器判断为负载状态。
器判断为负载状态。
判断并网方法判断并网方法1)出口开关的位置:
纯靠开关量,要消抖动处理)出口开关的位置:
纯靠开关量,要消抖动处理2)判断定子)判断定子CT电流电流+出口开关位置:
如以上会出口开关位置:
如以上会误判,因为定子电流大,但有功分量很小。
误判,因为定子电流大,但有功分量很小。
3)判断定子)判断定子CT电流有功分量电流有功分量+出口开关位置,出口开关位置,建议建议CT电流有功分量达到电流有功分量达到0.3标么标么+出口开关位出口开关位置置2413128判断并网后设置最小电流给定是不合理的,判断并网后设置最小电流给定是不合理的,给定值在任何状态下不能突变,只能通过增给定值在任何状态下不能突变,只能通过增减磁操作改变。
减磁操作改变。
判断并网后,限制励磁电流的最小值不合理判断并网后,限制励磁电流的最小值不合理,是一种简单的照抄前人经验的结果,给用,是一种简单的照抄前人经验的结果,给用户理解调节规律带来困难,给故障分析带来户理解调节规律带来困难,给故障分析带来困难,合理的方法是困难,合理的方法是闭环实时跟踪闭环实时跟踪。
把闭环。
把闭环回路的各个量按标幺值实时跟踪比较,小差回路的各个量按标幺值实时跟踪比较,小差时报警,大差时告故障。
时报警,大差时告故障。
2413129继续分析:
空载过压和继续分析:
空载过压和V/Hz限制不起作用限制不起作用。
因为在手动运行时全部保护退出,这也是不因为在手动运行时全部保护退出,这也是不合理的,当然这是一种习惯方式,因为,考合理的,当然这是一种习惯方式,因为,考虑到手动运行时间不长,主要是用于试验,虑到手动运行时间不长,主要是用于试验,要简单可靠。
从这个事例看,投入全部保护要简单可靠。
从这个事例看,投入全部保护还是有用的,尤其对于自并励磁,由于没有还是有用的,尤其对于自并励磁,由于没有备用励磁,备用励磁,FCR手动运行是一个很好的备励手动运行是一个很好的备励,在某些情况下需要长时间运行,必须投入,在某些情况下需要长时间运行,必须投入全部保护。
全部保护。
2413130第三阶段:
跳灭磁开关时准备灭磁时烧毁灭磁开关,设备损坏。
非线性灭磁电路原理:
移能+灭磁,移能条件SCRRKUUU灭磁开关DM4弧压2200V,不满足空载误强励情况下的开断要求,按要求:
开关弧压整流柜最大输出电压(415*2*1.35=1120)+灭磁残压(1200)+裕度(200-300)要求开关弧压至少2500V,可以选择DMX2-2300-2/0弧压2800V,这样买来就可以换。
2413131建议采用线性灭磁线性灭磁电路原理:
先接通线性灭磁电阻,电流进入灭磁电阻后,再拉开灭磁开关。
与非线性灭磁比较:
对开关要求低一些。
为了保证灭磁的可靠性,建议采用三断口灭磁开关和线性电阻灭磁,或采用二断口灭磁开关,由可控硅作为常闭接点,在灭磁开关断开前,接入线性灭磁电阻灭磁。
非线性电阻灭磁速度虽较线性电阻略快,但对汽轮发电机差别不大,而线性电阻可靠性高,运行维护简单,优于非线性电阻。
DLT650大型汽轮发电机自并励静止励磁系统技术条件:
灭磁一般采用线性电阻灭磁,灭磁电阻为热态磁场电阻的2-3倍。
汽轮发电机转子表面除阻尼条外转子本体有很强的阻尼作用DLT583大中型水轮发电机静止整流励磁系统及装置技术条件:
推荐采用非线性灭磁。
水轮发电机:
气隙大,阻尼小2413132案例分析总结最终处理:
更换设备,重设参数,改软件最终处理:
更换设备,重设参数,改软件总结总结1、励磁电流采样值偏低的情况下,按动了电压闭环和、励磁电流采样值偏低的情况下,按动了电压闭环和电流闭环的切换,导致了机端电压的上升到电流闭环的切换,导致了机端电压的上升到1.2倍,主倍,主变过激磁,定子电流上升到额定以上,调节器误判并网变过激磁,定子电流上升到额定以上,调节器误判并网,并网最小励磁电流限制动作,导致空载误强励,灭磁,并网最小励磁电流限制动作,导致空载误强励,灭磁开关开断电压不够又导致移能失败,全部能量加在开关开关开断电压不够又导致移能失败,全部能量加在开关和励磁系统线路上,现场烧毁严重,更可能使得发电机和励磁系统线路上,现场烧毁严重,更可能使得发电机绝缘受到冲击,寿命下降。
绝缘受到冲击,寿命下降。
2、这是由于一个模拟量通道系数折算小的失误引起的、这是由于一个模拟量通道系数折算小的失误引起的大的故障,教训十分深刻。
大的故障,教训十分深刻。
2413133二、原理缺陷导致的事故二、原理缺陷导致的事故24131341.调节器分调节器分2次写脉冲角度导致误强次写脉冲角度导致误强励事故励事故2413135某电厂励磁系统,安全运行将要破某电厂励磁系统,安全运行将要破300300天天安全记录时,调节器发生死机,发生误强励,安全记录时,调节器发生死机,发生误强励,导致转子绝缘破坏,发电机被迫停机检修导致转子绝缘破坏,发电机被迫停机检修22个个月。
事后真正的原因在于原来调节器写脉冲角月。
事后真正的原因在于原来调节器写脉冲角度是分成度是分成22个个88为字节来写的,为字节来写的,,前一次写入前一次写入01000100,后一次调节后应该是,后一次调节后应该是00FF00FF,在写入高位,在写入高位0000后死机,导致实际的脉冲触发角按照后死机,导致实际的脉冲触发角按照00000000触触发,相当于可控硅角度为发,相当于可控硅角度为00度,直接导致输出度,直接导致输出达到顶值。
达到顶值。
2413136励磁系统采用双励磁调节装置励磁系统采用双励磁调节装置+双可控硅整流桥配置,双可控硅整流桥配置,运行时,运行时,A励磁调节装置触发励磁调节装置触发A可控硅整流桥,可控硅整流桥,B励磁调节装励磁调节装置触发置触发B可控硅整流桥,两个通道并列运行,完全独立。
可控硅整流桥,两个通道并列运行,完全独立。
励磁调节装置运行时,调节装置不断向脉冲发生装置内励磁调节装置运行时,调节装置不断向脉冲发生装置内写入脉冲触发角度,事故时写入脉冲触发角度,事故时A套励磁调节装置可能受到某种干套励磁调节装置可能受到某种干扰,程序运行死机,在程序死机时,向脉冲发生装置发出一个扰,程序运行死机,在程序死机时,向脉冲发生装置发出一个很小角度或者触发角度为很小角度或者触发角度为0,由于程序已死机,不再向脉冲发,由于程序已死机,不再向脉冲发生装置写入触发角度,因此脉冲发生装置保存的触发角度一直生装置写入触发角度,因此脉冲发生装置保存的触发角度一直是程序死机前写入的很小的角度,所以是程序死机前写入的很小的角度,所以A可控硅整流桥,一直可控硅整流桥,一直处于全开放状态,输出电流至最大值(处于全开放状态,输出电流至最大值(250A),发电机电压),发电机电压持续上升,持续上升,B套调节装置按照电压闭环计算,随着电压上升,套调节装置按照电压闭环计算,随着电压上升,其输出触发角度不断增大,其输出触发角度不断增大,B可控硅整流桥输出电流逐渐降低可控硅整流桥输出电流逐渐降低至至0。
2413137事故处理及反措事故处理及反措更换更换A套励磁调节装置主套励磁调节装置主CPU板,重新启机,板,重新启机,发电机及励磁系统均运行正常。
发电机及励磁系统均运行正常。
励磁调节器进行功能完善,当励磁调节装置程励磁调节器进行功能完善,当励磁调节装置程序死机时,其硬件序死机时,其硬件WatchDog必定动作,由硬必定动作,由硬件件WatchDog发出故障信号至脉冲发生装置,发出故障信号至脉冲发生装置,闭锁触发脉冲发出,并切换至备用通道运行。
闭锁触发脉冲发出,并切换至备用通道运行。
24131382.1台机误强励导致台机误强励导致2台机的跳机台机的跳机24131392台机主接线图2413140某电厂某电厂1#1#机因调节器发生误强励,将母线电压抬高到机因调节器发生误强励,将母线电压抬高到1.31.3倍,倍,2#2#发生低励磁,限制不住后跳机,发生低励磁,限制不住后跳机,1#1#过负荷保护动作也过负荷保护动作也跳机。
类似事故总共发生跳机。
类似事故总共发生22次,相同地区的另一采用同类型调次,相同地区的另一采用同类型调节器的电厂也发生过节器的电厂也发生过22次。
原因分析:
同一母线运行的一台机次。
原因分析:
同一母线运行的一台机组误强励必然造成另一台机组在高机端电压(大于组误强励必然造成另一台机组在高机端电压(大于110%110%额定)额定)下的大量进相,低励保护存在缺陷,当低励发生后,不是闭环下的大量进相,低励保护存在缺陷,当低
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