门锁撞板定位器冷冲模模具设计.docx
- 文档编号:18325675
- 上传时间:2023-08-15
- 格式:DOCX
- 页数:23
- 大小:74.03KB
门锁撞板定位器冷冲模模具设计.docx
《门锁撞板定位器冷冲模模具设计.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《门锁撞板定位器冷冲模模具设计.docx(23页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
门锁撞板定位器冷冲模模具设计
(一)零件的工艺分析
i.本零件属于冲裁件,而冲裁件的工艺性,是指冲裁件对冲裁工艺的适应性。
在一般情况下,对冲裁件工艺性影响最大的是制件的结构形状、精度要求、形位公差及技术要求等。
冲裁件的工艺性合理与否,影响到冲裁件的质量、模具寿命、材料消耗、生产率等,设计中应尽可能提高其工艺性。
冲裁件的工艺性应考虑以下几点。
(二)冲裁件的形状应尽可能简单、对称,避免形状复杂的曲线。
而本零件为简单的圆盘形零件,对称且没有复杂的曲线。
(三)冲裁件上直线或曲线的连接处应尽量避免锐角,严禁尖角,一般应有R>0.5t(t为料厚)以上的圆角。
本零件的直线连接处全部以圆角连接。
(四)冲裁件凸出悬臂和凹槽宽度b不宜过小,一般硬钢为(1.5~2.0t),黄铜、软钢为(1.0~1.2t),纯钢、铝为(0.8~0.9t)。
(五)冲孔尺寸不宜过小,否则凸模强度不够。
本模具的凸模强度将在以后进行校核。
(六)冲裁件的孔与孔之间、孔与边缘之间的距离a不能过小,一般当孔边缘与制件外形边缘不平行时,a≧t;平行时,a≥1.5t.
(七)在弯曲件或拉伸件上冲孔时,孔边与制件之间的距离L不能小于制件圆角半径r与一半料厚t之和,即L≥r+0.5t。
而本零件也足以满足此条件。
(八)用条料少废料冲裁两端带圆弧的制件时,其圆弧半径R应大于条料宽度B的一半,即R≥0.5B。
(九)冲裁件的经济精度不高于IT11,一般要求落料件精度最好低于IT10,冲孔件精度最好低于IT9。
(一十)定工艺方案
i.本零件属于大批量生产,工艺性较好,而且本零件只需要冲孔一道工序,比较简单,考虑到生产率等问题,则采用单工序冲模。
由于此零件精度要求不高,从工艺上讲,模具制造相对简单。
最后确定采用冲孔模。
其冷冲压加工工艺如附表1-1所示。
b)工艺设计与计算
i.毛坯计算
ii.本零件的具体尺寸由图2-1给出。
iii.分析并计算毛坯尺寸:
iv.计算弯角弯曲的展开长度:
1.r=3>0.5t=1.5
2.L角=4×0.5×1.5=3mm
3.Rw=93.5+17+3+10=123.5
v.计算零件面积:
1.S=πR2
a)=3.14×15252.25
b)=47892.065mm2
vi.计算零件体积:
1.V=S×t
2.=47892.065×1.5
3.=67183488.0975mm2
vii.冲压力的计算
c)冲裁力的计算
i.冲裁力是指冲压材料时对凸模的最大抵抗力。
冲压力的大小,主要与材料的性质、厚度和冲件分离的轮廓长度有关。
由于本冲孔模具采用平刃冲裁,故冲裁力按下面的公式计算:
d)P=1.3Ltτ或P=Ltσb
(一十一)故模具的冲裁力为:
1.P=Ltσb=πRtσb=3.14×59×1.5×255=70861.95N
(一十二)式中:
i.P为冲裁力(N)
ii.L为冲裁周边长度(mm)
iii.T为材料厚度(mm)
iv.τ为材料的抗剪强度(N/mm2)
v.σb为材料的抗拉强度(N/mm2)
vi.1.3为考虑到板料厚度公差、模具刃口锋利程度、冲裁间隙以及材料机械性能等变化因素的系数。
(一十三)卸料力的计算
i.无论采用何种刃口冲模,在冲裁完成之后,由于材料的弹性变形,材料和凸、凹模表面接触,产生摩擦的作用,会使冲件或废料套在凸模上或卡在凹模孔内。
为了使冲裁过程连续,操作方便,就需要把套在凸模上的材料卸下,把卡在凹模孔内的冲件或废料推出。
卸料力是将套在凸模上的材料脱下的力;推料力是把卡在凹模内的冲件或废料向下推出的作用力;而顶件力是把卡在凹模孔内的冲件向上顶出的作用力。
由于本模具只有卸料力,故只需要计算卸料力即可,卸料力可根据下面的公式计算:
ii.PX=KX=0.04×70861.95=2834.478N
(一十四)式中:
i.PX为卸料力(N)
ii.KX为卸料系数,取KX=0.2~0.06
(一十五)计算压力总和
(一十六)本模具采用的是弹性卸料、下出件方式,因此冲压力的总和为:
(一十七)P总=P+PX=73696.428
i.初选压力机
ii.压力机的选择主要包括两个方面:
类型和规格。
(一十八)压力机类型的选择
i.压力机类型的选择要依据冲压件的生产批量、工艺方法与性质及冲压件的尺寸、形状与精度等要求来进行。
b)根据冲压件的大小进行选择
1.由于本冲压件属于中小型零件,故可选择开式机械压力机。
c)根据冲压件的生产批量选择
1.由于本冲压件生产属于大批量生产,故可选择高速压力机。
d)考虑精度与刚度
1.在选择压力机类型时,还应考虑到设备的精度与刚度。
压力机的刚度是由床身刚度、传动刚度和导向刚度三部分组成,如果刚度较差,负载终了和卸载时模具间隙发生很大变化,影响冲压件的精度和模具寿命。
设备的精度也有类似的问题。
2.尤其是在进行校正弯曲、矫形及整修这类工艺时更应选择刚度和精度较高的压力机。
在这种情况下,板料的规格(如料厚波动)应该控制更严,否则,因设备过大的刚度和过高的精度反而容易造成模具或设备的超负荷损坏。
e)考虑生产现场的实际可能
1.在进行压力机选择时,还应考虑生产现状的实际可能。
如果目前没有较理想设备供选择,则应该设法利用现有设备来完成工艺过程。
比如,没有高速压力机而又希望实现自动化冲裁,可以再普通压力机上设计一套自动送料装置来实现。
再如,一般不采用摩擦压力机来完成冲压加工工序,但是,在一定的条件下,有的工厂也用它来完成小批量的切断及某些成型工作。
f)考虑技术上的先进性
1.需要采用先进技术进行冲压生产时,可以采用带有数字显示的、利用计算机操作的及具有数控加工的各类新设备。
例如,对于断面要求特别光洁的冲压件(尤其是厚板料冲压),需要工艺先进的先进设备,则可选用精冲压机甚至激光冲压机。
(一十九)压力机规格的选择
i.压力机规格的选择主要依据冲压件尺寸、变形力大小及模具尺寸等,初选压力机规格时主要选择压力机的公称压力、行程次数等参数,闭合高度要在模具零件设计完成后,进行必要的校核在确定具体尺寸。
b)公称压力的选择
1.冲裁时,压力机的施力行程较小(小于公称压力P0行程),因此所选压力机的公称压力只要大于冲压力的总和即可。
2.P0>P总
ii.因为P总=P+PX=73696.428
iii.所以,本冲模压力机的公称压力可初选为P0=100KN,取型号为J23-10的开式双柱可倾压力机。
c)行程次数
1.行程次数是指滑块每分钟冲击的次数,即滑块每分钟往复运动的次数。
主要考虑以下因素。
ii.为了提高生产率,就要增加行程次数。
iii.考虑操作方式(进、出料时间的快慢)。
iv.不能忽略金属变形速度这一因素(金属流动速度)。
v.行程次数太高,将缩短设备寿命。
d)J23-10型压力机的行程次数为135次/min,远远满足大批量冲裁件的生产率要求。
e)3)滑块行程(S)
i.滑块行程是指滑块最大运动距离,即曲柄旋转一周,上死点至下死点的距离。
其值为曲柄半径的两倍:
S=2R,主要考虑以下因素。
(二十)要保证毛坯放进和工件取出,应使行程大于工件高度(H工)的两倍以上,即S>2H工。
(二十一)与行程次数有紧密关系,行程长,则次数少,所以限制行程,可提高生产率。
i.J23-10型压力机的滑块行程为60mm,远远满足冲裁件的冲压行程。
b)4)闭合高度
i.压力机的闭合高度是指滑块在下死点时,滑块底面到工作台上平面之间的距离。
c)压力机的闭合高度可以通过调整连杆长度来改变其大小,将连杆调至最短时,闭合高度最大,称最大闭合高度。
将连杆调至最长时,闭合高度最小,称最小闭合高度。
J23-10压力机的最大闭合高度为300mm,最小闭合高度为169mm。
d)当压力机工作台面上有垫板时,用压力机的闭合高度减去垫板厚度,就是压力机的装模高度,没有垫板的压力机,其装模高度与闭合高度相等。
e)模具的闭合高度:
是指模具在最低工作位置时,上模座上平面至下模座下平面之间的距离。
它与压力机的配合应该遵守下列关系
1.(Hmax-Hd)-5>H>(Hmin-Hd)+10
2.300-5>H>160+10
3.295>H>170
4.式中
a)Hmax为压力机的最大闭合高度(mm)。
b)Hmin为压力机的最小闭合高度(mm)。
c)H为模具的闭合高度(mm)。
d)Hd为压力机垫板厚度(mm)。
5.d)工作台面尺寸
a)压力机工作台面尺寸应大于下模周界50—70mm。
J23-10压力机的工作台面尺寸(前后×左右)为240×360mm,那么,设计时模具的下模座(宽×长)不要超过190×310mm。
6.e)模柄孔尺寸
a)模柄孔尺寸(直径×深度)为30mm×50mm,那么,设计时模具的模柄尺寸要求与模柄孔尺寸匹配。
ii.压力中心的计算
iii.冲模的压力中心,就是冲裁力合力的作用点。
确定冲模压力中心的目的,在于确定模柄的位置。
压力中心必须与模柄轴线重合,否则冲模在工作中就会产生偏心负荷弯矩,模具发生歪斜,导向机构不均匀磨损,致使冲模间隙不均匀,刃口迅速变钝,直接影响模具寿命和冲裁件质量。
确定压力中心,主要对复杂制件的落料模、多凸模、冲孔模及级进模有意义。
iv.由于本冲裁件属于规则的圆盘形零件,所以,压力中心就是工件的圆心。
f)计算各主要零件尺寸
i.模具的工零件、定位零件、压料和卸料零件、导向零件、连接和紧固零件、弹簧、橡胶等要首先按冷冲模具国家标准选用,若无标准,可先选用再进行设计。
对于小而长的冲头,壁厚较薄的凹模等还需要进行强度校核。
ii.凸,凹模尺寸的计算
iii.冲孔时,先确定凸模人口尺寸,其大小应取接近于或等于制件孔的最大极限尺寸,以保证凸模磨损至一定尺寸范围内,也能冲出合格的孔。
凹模刃口的基本尺寸应比凸模刃口基本尺寸大一个最小合理间隙。
iv.凹、凸模的制造公差与制件精度和形状有关,一般比制件精度高2~3。
v.凸模的设计计算
vi.凸模的结构见图2-2
i.图2-2凸模
(二十二)凸模的结构设计
(二十三)凸模的刃口形式:
本冲模凸模的刃口形式为圆形凸模,加工成台阶式结构。
由于冲裁直径较小,为了改善凸模强度和刚度,在中部增加一个过渡段。
(二十四)凸模的固定形式:
凸模根据冲制零件的形状、尺寸、加工方法的不同有多种固定形式。
该凸模以台肩与固定板固定,凸模与凸模座的配合部分,采用过渡配合(H7/m6或H7n6)。
(二十五)凸模长度的计算
i.凸模的长度可根据下面的公式计算得出
ii.Lt=Ht+Hd+Htl-Y=30+20+12-0.5=61.5mm
iii.式中:
1.Ht为凸模的长度(mm)
2.Hd为橡胶退料器的厚度(mm)
3.Htl为退料板的厚度(mm)
4.Y为为了可靠卸料,在橡胶高度上所加的量(mm),取0.5mm。
b)凹模的设计计算
i.图2-3凹模
(二十六)凹模孔口的设计
i.凹模的结构见图2-3
b)凹模孔口形式。
本冲模选择常用的直刃壁孔口凹模,见下
c)凹模孔口高度
1.本冲模选择常用的直刃壁孔口凹模,其空口高度不宜过大,一般可按照材料的厚度选取。
2.t<0.5mmh=3~5mm
3.t=0.5~5mmh=5~10mm
4.t>5~10mmh=10~15mm
d)由于材料厚度为105mm,故选取8mm。
(二十七)凹模外形结构的设计
i.一般圆形刃口凹模外形结构也为圆形。
(二十八)凹模外形尺寸的计算
a)凹模厚度的计算
b)Ha=
=
≈19.46mm
(二十九)式中
i.Ha为凹模厚度
ii.P为冲裁力,一般取总压力P总。
在这里,我们根据前面的计算得
iii.P总=73696.428。
故取Ha为19.5mm。
b)凹模周边尺寸的计算
c)由《冲压模具设计与制造技术》查得计算公式计算得
1.Wt=1.2Ha=1.2×19.5=23.4,考虑到其他因素,取Wt为24.5mm。
d)C)凹模的固定方法
1.本冲模是带台肩圆形凹模,直接装入凹模固定板中,采用过渡配合(H7/m6)即可。
ii.固定板的设计计算
(三十)凹模固定板的设计
i.凹模固定板的厚度,可取30mm.
(三十一)凸模固定板的设计
a)凸模座的外形尺寸设计
1.一般情况,凸模座的外形尺寸与凹模(或凹模固定板)或卸料板的尺寸相同,但本冲孔模采用的是橡胶直接卸料,故凸模固定板的外形尺寸可小一些。
i.长取130mm
ii.宽取130mm
b)凸模座的厚度
1.在选择典型组合后,凸模座的厚度也就基本上确定了。
2.凸模座的厚度可取30mm。
ii.卸料板的设计计算
iii.卸料板的作用是将报在凸模上的工件或废料卸下。
(三十二)卸料板类型选择
1.常见的卸料零件有固定卸料板和弹性卸料板。
2.固定卸料板装于下模,具有卸料力大、工作可靠、模具安装方便等优点;但是冲裁时卸料时卸料板压不住材料,冲出的工件平整度差。
固定卸料板与凸模的间隙一半为0.2~0.6mm之间,冲裁材料厚度大于1.5mm。
3.弹性卸料板除了冲裁后卸料外,还可在冲裁前压住材料,使冲制的工件平整度好,一般冲制材料厚度小于1.5mm或材料较软的工件。
本冲孔模的工件的材料虽然大于1.5mm,但由于用于单个毛坯,如果采用固定卸料板会给定位增加难度(视线不好),所以采用弹性卸料办。
4.弹性卸料板与凸模的双边间隙一般为0.1~0.2mm,会采用H9/f8等间隙配合。
为了可靠卸料,弹性卸料板应高出凸模0.2~0.5mm。
(三十三)卸料板的尺寸
a)外形
a)弹性卸料板的外形一般与同方向上的固定板外形一致;固定卸料板一般与凹模的外形一致。
b)厚度
a)取Hx=20mm
c)成型孔
a)基本与凹模刃口的形状相同。
ii.弹性元件的设计计算
iii.此冲模中的弹性元件采用的是橡胶,橡胶主要是黑色橡胶和聚氨酯橡胶。
橡胶的压缩量一般不能超过橡胶自由高度的30%,否则橡胶会过早的失去弹性。
(三十四)橡胶的自由度
a)H自===(22~18.333)mm
ii.式中:
a)H自为橡胶的自由度(mm)。
b)h为工作压缩量(工作行程)(mm)。
iii.橡胶的直径
i.Px=Ap
ii.A=Px/p=2834.478/(0.1677×103)=16900mm2
iii.D=
=
≈147mm
b)式中:
i.Px为橡胶压力,可取等于或大于卸料力(N)。
ii.A为橡胶的横截面积(mm2)。
iii.p为与橡胶压缩量有关的单位压力。
iv.D为橡胶的直径(mm)。
iv.冲孔模其他零件的设计与选用
(三十五)模座的设计
a)采用矩形模座。
长度比凹模长度大40~70mm,宽度可与凹模的宽度相同或稍宽一些。
b)模具厚度一般可根据凹模厚度来确定,通常按下式选取。
1.Hs=Hx=(1~1.5)Ha(有时取Hs (三十六)式中: 1.Hs为上模座厚度(mm)。 2.Hx为下模座厚度(mm)。 (三十七)故Hs取35mm; 1.Hx取45mm。 ii.模柄的设计 iii.模柄的作用是将上模与压力机的滑块相连接。 在安装模具时应注意模柄直径与压力机模柄直径要一致。 本冲模的模柄采用压入式模柄结构。 iv.此模柄与上模座的连接,采用过渡配合(H7/m6)。 冲模的工作端为非圆形时,需在模柄与上模座的隙缝处加防转销。 (三十八)冲模导向零件的设计 i.导向零件用于提高模具精度、减少冲床对模具精度的不良影响,同时还可以节省模具的调整时间,以及提高冲件的精度和模具寿命。 ii.最常用的导向装置是导柱导套结构形式和导板导向形式,导柱导套结构又可分为光滑的圆柱导向和滚珠导向装置两种。 iii.光滑的圆柱导向装置分为一级精度(H6/h5—IT5~6)和二级精度(H7/h6—IT7~8)两种。 对于冲裁模来说,应根据冲裁间隙来选择其导向装置的等级。 其原则是: 导柱与导套之间的间隙小于凸模与凹模之间的间隙。 在一般情况下,当冲裁间隙在0.03mm以下时,应选用一级精度;而当冲裁间隙大于0.03mm时,则可选用一级精度的模具。 对于要求寿命长和复杂的模具,如硬质合金模、复杂的连续模,应选用一级精度的模具;而对于一般变形工序,则可以选用二级精度的模具,且其寿命长。 在每分钟200次以上的高速冲裁时,以及对精密冲裁模、硬质合金模和其他精密模具中都已较为广泛的得到采用。 iv.上、下模的导向,在凸模与凹模开始做用前,或压料板接触到制件前就应充分合上,以确保导向在冲压工件开始时即以发挥正常作用。 导柱的长度应保证冲模在最低位置时,导柱的上端面与上模座顶面的距离不小于10~15mm;而下模座底面与导柱底面的距离不小于5mm。 v.滚珠导向装置是一种无间隙导向的结构。 其精度要比光滑圆柱导向装置来得高。 对生产批量大、要求模具寿命和之间精度较高的冲模,一般应采用导向装置来保证上、下模的精度导向。 上、下模导向,在凸、凹模开始闭合前或压料板接触制件前应充分合上。 小型模具通常选择导柱、导套来导向,原则上导柱应安装在下模上。 vi.本冲模选取导柱、导套导向结构。 查表20.1-37,本冲模两导柱在中部两侧布置,导向中心连线通过压力中心,导向情况较好。 vii.左导柱选取B型导柱,A型导套;有导柱选取B型导柱,A型导套。 viii.冲孔模闭合高度的计算 ix.模具的闭合高度为 x.H模=Hs+Hx+Ha+Lt+2Hd=35+45+61.5+52+16=209.5 (三十九)式中: i.Hs为上木板的厚度(mm)。 ii.Hx为下模板的厚度(mm)。 iii.Ha为凹模的厚度(mm)。 iv.Lt为凸模的长度(mm)。 v.2Hd为垫板的厚度(mm)。 vi.压力机的选择 vii.前面有压力机初选100KN压力机,可是通过模具零件设计计算结果和绘制草图得知,模具的闭合高度为209.5mm,而初选压力机的的最小闭合高度为160mm,完全可以满足设计的模具要求。 所以最后确定还是选用J23-10型开式双柱压力机。 b)绘制模具总图 i.模具装配总图以及个别零件图见图纸。 (四十)冲孔模凸模座的数控加工 i.利用数控机床完成零件的数控加工的过程主要内容如下: (四十一)根据零件加工图样进行工艺分析,确定加工方案、工艺参数和位移数据等。 (四十二)用规定的程序代码和格式编写零件加工程序单;或用自动编程软件进行CAD/CAM工作,直接生成零件的加工程序文件。 (四十三)程序的输入或传输。 手工编程时,可以通过数控机床的操作面板输入程序;由编程软件生成程序时,通过计算机的串行通讯接口直接传输到数控机床的数控单元(MCU)。 (四十四)将输入/传输到数控单元的加工程序,进行试运行、刀具路径模拟等。 (四十五)通过对机床的正确操作,运行程序,完成零件的加工。 i.数控加工过程是在一个由数控机床、刀具、夹具和零件构成的数控加工工艺系统中完成的。 数控机床是零件加工的工作机械,刀具直接对零件进行切削,家具用来固定被加工零件并使之占有正确位置,加工程序控制刀具与工件之间的运动轨迹。 而工艺系统系统性能的好坏直接影响零件的加工精度和表面质量。 b)零件的分析 i.本零件为凸模座,用于固定凸模。 零件的材料为45钢。 考虑到冲模在正常工作中要经常承受交变载荷及冲击性载荷,因此应该选用锻件,以使金属纤维尽量不被切断,保证零件工作可靠。 由于零件月产量为10000件,已达大批量生产水平,而且零件的轮廓尺寸不大,故可采用模锻成型。 这从提高生产率、保证加工精度上考虑,也是应该的。 ii.凸模座有五组加工表面,现分析如下: c)凸模座的6个表面,这6个表面有一定的表面粗糙度要求。 d)以φ61为中心的加工表面。 这一组加工表面主要还包括φ70的孔。 这组加工表面有一定的同轴度要求。 e)4个φ13的孔。 这4个孔有一定的位置精度要求。 f)2个φ12的孔。 这两个孔有一定的位置精度要求。 g)4个M12的螺纹孔。 这4个螺纹孔有一定的位置精度要求。 h)基面的选择 i.基面选择是工艺规程设计的重要工作要求之一。 基面选择得正确与合理,可以使加工质量得到保证,生产效率得以提高。 否则,加工工艺过程会问题百出,更有甚者,还会造成零件大批量报废,使生产无法正常进行。 ii.粗基准的选择 iii.选择粗基准时,应主要考虑各加工表面的余量分配以及加工表面和不加工表面之间的位置精度,而这两方面的要求往往又是相互矛盾的。 因此,在选择粗基准时,应先明确哪方面的要求是主要的,以便更经济合理的保证加工要求。 一般情况下可遵循如下原则选择粗基准。 (四十六)相互位置要求原则 (四十七)余量均匀原则 (四十八)余量足够原则 (四十九)粗基准不重复使用原则 i.考虑到以上各原则及其他因素,我们选上模座的下表面为粗基准。 ii.精基准的选择 iii.选择精基准时主要考虑的问题是如何保证加工精度和装夹方便、准确,一般遵循以下原则: (五十)基准重合原则 (五十一)基准统一原则 (五十二)互为基准、反复加工原则 (五十三)自为基准原则 i.精基准的选择主要应该考虑重合的问题。 当设计基准与工序基准不重合时,应该进行尺寸换算,这在以后还要专门计算,此处不再重复。 b)制定工艺路线 i.工序1粗铣上模座下表面 ii.工序2粗铣上模座上表面 iii.工序3宽刃细刨上模座上表面 iv.工序4半精铣、精铣上模座下表面 v.工序5铣上模座左侧面 vi.工序6铣上模座右侧面 vii.工序7铣上模座前侧面 viii.工序8铣上模座后侧面 ix.工序9钻φ61孔,钻6个φ12孔,钻4个φ14孔 x.工序10铣φ70圆形型腔和45°角 xi.工序11铣4个M12孔的螺纹 c)机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定 i.凸模上模座零件材料为45钢,硬度为HRC33-38,生产类型为大批量生产,采用在锻锤上合模模锻毛坯。 ii.零件上的设计尺寸一般要经过几道加工工序才能得到,每道工序尺寸及其偏差的确定,不仅取决于设计尺寸、加工余量及各工序所能达到的经济精度,而且还与定位基准、工序基准、测量基准、编程原点的确定及基准的转换有关。 因此,确定尺寸精度及其公差时,应具体情况具体分析。 iii.上模座毛坯为锻件。 只需确定外表面加工和φ61孔精铣的加工余量即可。 上模座外表面加工过程已经确定,故其毛坯总余量和各工序余量可根据查表法或经验法估算求得。 iv.粗铣Z=5mm v.半精铣Z=2mm vi.精铣Z=0.5mm vii.细刨Z=0.5mm d)确定切削用量及基本工时 (五十四)工序1粗铣上模座下表面 a)进给量: f=0.08mm/齿 b)切削速度: v=26.6m/min c)
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 门锁 定位器 冲模 模具设计