36+60+36漩门湾主桥连续梁复核报告制作典尚设计.docx
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36+60+36漩门湾主桥连续梁复核报告制作典尚设计
1计算复核审查依据1
1.1主要规范及参考资料1
1.2基本资料2
1.3计算复核参数2
1.3.1材料2
1.3.2荷载2
1.3.3计算模型和考虑因素3
2计算复核结果5
2.1桥梁上部纵向结构复核5
2.1.1施工阶段结构受力状态验算5
2.1.2最不利的三个施工状态6
2.1.3成桥初期、后期结构受力状态验算9
2.1.4使用阶段结构受力状态验算10
2.1.5内力计算结果16
2.1.6正截面强度验算17
2.1.7斜截面强度验算18
2.1.8刚度验算19
2.1.9支座反力验算19
2.2上部结构横向桥面板验算19
3.上部结构复核计算结论与建议22
漩门湾大桥主桥连续梁设计复核报告
―玉环县楚门至芦浦公路漩门湾大桥及接线工程
1计算复核审查依据
1.1主要规范及参考资料
(1)交通部《公路工程技术标准》(JTJ001-97);
(2)交通部《公路桥涵设计通用规范》(JTJ021-89);
(3)交通部《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023-85);
(4)交通部《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85);
(5)交通部《高速公路交通安全设施设计及施工技术规范》(JTJ074-94)。
1.2基本资料
(1)《玉环县楚门至芦浦公路漩门湾大桥及接线工程两阶段施工图设计》浙江省交通规划设计研究院二○○四年二月;
1.3计算复核参数
1.3.1材料
主桥箱梁:
50号混凝土,E=3.5×104Mpa;
低松弛270级钢绞线(D15.24),Ey=1.95×105Mpa,Rby=1860Mpa;
1.3.2荷载
主桥上部结构
(1)恒载
结构自重计算采用容重
;
桥面铺装为9cm沥青混凝土和6cm混凝土调平层;
防撞护栏和人行道板;
(2)活载
汽车—超20级,挂车—100级,人群荷载-3.5KN/m,考虑偏载系数1.15。
(3)附加荷载
主桥桥面板40cm范围内,局部温差±5℃;
主桥整体结构升、降温20℃;
支座强迫位移按不均匀沉降1.0cm;
1.3.3计算模型和考虑因素
(1)计算模型
本桥为36+60+36m变截面预应力混凝土连续箱梁桥,上部结构的几何模型和计算模型见图1.1和图1.2。
图1.1漩门湾大桥主桥几何模型
图1.2漩门湾大桥主桥计算模型
(2)施工过程模拟
模型的施工部分完全模拟真实的悬臂浇筑施工过程,模型的施工阶段流程参见表1.1。
施工第一阶段考虑主桥2个主墩,在主墩施工完毕后,安装永久支座和临时固结,并在施工支架上,浇筑墩顶现浇段并张拉预应力筋,本阶段按30天考虑,预应力施加时混凝土的强度应大于80%的设计强度;
施工第二阶段考虑按“T构”分阶段施工,“T构”悬臂段分7个节段,节段长度3.0~3.5m,最大重量1021.7KN。
均采用挂篮对称悬臂浇筑施工,每一块件分为混凝土浇筑、张拉预应力筋和挂篮推移三个步骤,挂蓝及模板等施工荷载以总重600KN控制。
施工第三阶段为边跨合拢段施工,合拢段长2m,包括边跨挂篮推移、施加压重、合拢段浇筑和张拉合拢段预应力筋等步骤,合拢段混凝土在悬吊支架上现浇。
施工第四阶段为中跨合拢段施工,合拢段长2m,包括拆除挂篮、安装合拢吊架、拆除主墩临时固结、施加压重、浇筑合拢段混凝土,张拉预应力筋和拆除吊架等步骤,合拢段混凝土在吊架上现浇。
表1.1主桥上部结构施工流程
施工阶段
各阶段施工内容
1
安装主墩支架,墩顶0、1号块浇筑,张拉预应力筋
2
安装挂篮
3
浇筑2号块
4
张拉2号块预应力筋,释放挂篮
5
挂篮推移
6
浇筑3号块
7
张拉3号块预应力筋,释放挂篮
8
挂篮推移
9
浇筑4号块
10
张拉4号块预应力筋,释放挂篮
11
挂篮推移
12
浇筑5号块
13
张拉5号块预应力筋,释放挂篮
14
挂篮推移
15
浇筑6号块
16
张拉6号块预应力筋,释放挂篮
17
挂篮推移,并浇筑边跨现阶段
18
浇筑7号块
19
张拉7号块预应力筋,释放挂篮
20
挂篮推移
21
浇筑8号块
22
张拉8号块预应力筋,释放挂篮
23
挂篮推移,并施加平衡压重
24
浇筑9号块(边跨合拢段)
25
张拉9号块(边跨合拢段)预应力筋,释放边跨挂篮
26
拆除挂篮,施加中跨合拢挂篮
27
解除主墩临时固结
28
施加中跨合拢段压重
29
张拉9号块(中跨合拢段)预应力筋
30
释放中跨挂篮
31
铺装桥面系
施工第五阶段为桥面系施工。
施工阶段计算按照上述施工步骤,对各施工阶段进行全过程模拟。
(3)预应力筋作用
考虑预应力张拉锚固、压浆和混凝土形成组合截面的过程。
预应力损失同步计入,预应力损失计算中,孔道偏差系数K=0.0015,管道摩擦系数μ=0.25,一端锚具回缩△=6mm,张拉预应力筋时,混凝土强度为80%设计强度。
(4)混凝土徐变、收缩影响
根据结构施工步骤,按每一节段混凝土加载龄期、构造尺寸和荷载变化过程分别考虑徐变、收缩影响。
使用阶段混凝土徐变、收缩影响从施工阶段连续计算求得。
2计算复核结果
2.1桥梁上部纵向结构复核
漩门湾大桥是36+60+36m变截面预应力混凝土连续箱梁桥,跨中梁高2.0m,支点梁高3.5m,梁底下缘按二次抛物线变化,全宽16.5m,其中悬臂长4.5m,箱室宽7.5m,为单箱单室型式。
其断面2%横坡由箱梁腹板的不等高实现,箱梁底板水平,全桥为纵、横双向预应力体系。
主桥上部结构总体分析按施工阶段及使用阶段,分别按规范要求计算:
施工阶段按施工步骤及工况逐阶段分析计算和验算,并且验算了设计图纸上规定的最不利的三个施工状态;使用阶段考虑了恒载、汽车、挂车、收缩徐变、温度、支座沉降等效应,并按规范要求进行验算。
纵向计算时汽车荷载由两车道控制,考虑偏载系数1.15后,一个箱子汽车分布系数为2.30,挂车考虑偏载后分布系数为1.15,人群荷载考虑偏载后分布系数为1.15。
2.1.1施工阶段结构受力状态验算
连续箱梁施工阶段包络应力见图2.1和图2.2。
图2.1施工阶段上下缘最大应力包络图(Mpa)
图2.2施工阶段上下缘最小应力包络图(Mpa)
施工阶段箱梁混凝土包络压应力为2.0MPa-9.6MPa,最大压应力发生在边跨合拢段,位置在7#块件下缘;
施工阶段箱梁混凝土包络拉应力为0MPa--0.3MPa,最大拉应力发生在边跨合拢段,位置在6#块件下缘;
施工阶段应力满足规范要求(施工阶段压应力及拉应力容许值分别为
和
)。
2.1.2最不利的三个施工状态
设计图纸上规定了施工过程中最不利的三个施工状态,验算结果如下:
(1)最后一个悬臂段不同步施工,一侧施工,另一侧空载,此施工状态的几何模型、应力图及弯矩图见图2.3、图2.4和图2.5;
图2.3一侧施工另一侧空载的几何模型图
图2.4一侧施工另一侧空载状态的弯矩图(KN*m)
图2.5一侧施工另一侧空载状态的应力图(Mpa)
从此状态的模型可以看出,与6号单元对应的25号单元没有浇筑,形成一侧施工另一侧空载的工况,可以看到边跨最大压应力为7.4MPa,满足规范关于施工阶段的应力要求。
(2)最后一个悬臂状态,一侧边跨有8.5KN/m均布荷载,端部有200KN集中力,另一侧空载,此施工状态的几何模型、应力图及弯矩图见图2.6、图2.7和图2.8;
图2.6一侧满载另一侧空载的几何模型图
图2.7一侧满载另一侧空载状态的弯矩图(KN*m)
图2.8一侧满载另一侧空载状态的应力图(Mpa)
从此状态的模型可以看出,一侧边跨满载,另一侧空载,可以看到边跨最大压应力为7.8MPa,边跨根部比另一侧边跨最大压应力增大约0.7MPa,满足规范关于施工阶段的应力要求。
(3)最后一个悬臂状态,考虑到箱梁自重的不均匀性,一侧边跨自重增加4%,另一侧自重减少4%,此施工状态的几何模型、应力图及弯矩图见图2.9、图2.10和图2.11;
从此状态的模型可以看出,一侧边跨增加自重,另一侧减少自重,可以看
图2.9一侧增加自重另一侧减少自重的几何模型图
图2.10一侧增加自重另一侧减少自重的弯矩图(KN*m)
图2.11一侧增加自重另一侧减少自重的应力图(Mpa)
到边跨最大压应力为6.9MPa,减少自重边跨根部比另一侧边跨最大压应力减少约0.6MPa,满足规范关于施工阶段的应力要求。
2.1.3成桥初期、后期结构受力状态验算
箱梁成桥初期阶段即考虑桥面系施工后的阶段,成桥后期阶段即考虑徐变5年后的阶段。
成桥初期和后期阶段应力和弯矩见图2.12-图2.15。
图2.12成桥初期箱梁上下缘应力图(MPa)
图2.13成桥初期箱梁弯矩图(KN*m)
图2.14成桥后期(5年)箱梁上下缘应力图(MPa)
图2.15成桥后期(5年)箱梁弯矩图(KN*m)
成桥初期箱梁混凝土应力为1.8MPa-7.2MPa,最大压应力发生在边跨7#块下缘,不出现拉应力;成桥后期箱梁混凝土应力为1.8MPa-6.8MPa,最大压应力发生在边跨2#块下缘,不出现拉应力;成桥阶段恒载作用下混凝土应力满足规范要求。
2.1.4使用阶段结构受力状态验算
正常使用阶段,活载考虑汽—超20、挂—120和人群荷载的最不利加载;其他可变荷载考虑主桥桥面板40cm范围内,局部温差±5℃,主桥整体结构升、降温20℃,支座强迫位移按不均匀沉降1.0cm等。
将各种荷载进行三种组合,进行正应力和主应力验算:
(1)组合I:
基本可变荷载(汽—超20、人群荷载)与永久荷载(结构自重、预应力、混凝土收缩及徐变影响力)相组合;
组合I工况箱梁上下缘包络正应力和箱梁包络主应力见下图:
图2.16箱梁使用组合I正应力图(MPa)
图2.17箱梁使用组合I主应力图(MPa)
在组合I情况下,箱梁混凝土包络正应力为1.2MPa-8.7Mpa,最大压应力出现在边跨靠近边支座的四分点截面下缘,整体无拉应力。
混凝土的正应力满足全预应力混凝土构件的要求。
箱梁混凝土包络主应力为-1.5MPa-8.7Mpa,最大主压应力出现在边跨靠近边支座的四分点截面上缘,最大主拉应力出现在墩顶截面下缘。
混凝土的主应力满足预应力混凝土受弯构件的要求。
(2)组合II:
基本可变荷载(汽—超20、人群荷载)与永久荷载(结构自重、预应力、混凝土收缩及徐变影响力)与其他可变荷载(温度影响力整体升温20℃)相组合;
组合II工况箱梁上下缘包络正应力和箱梁包络主应力见下图:
图2.18箱梁使用组合II正应力图(MPa)
图2.19箱梁使用组合II主应力图(MPa)
在组合
情况下,箱梁混凝土包络正应力为-0.4MPa-8.7Mpa,最大压应力出现在边跨靠近边支座的四分点截面下缘,最大拉应力出现在中跨跨中截面下缘。
混凝土的正应力满足全预应力混凝土构件的要求。
箱梁混凝土包络主应力为-1.2MPa-8.7Mpa,最大主压应力出现在边跨靠近边支座的四分点截面上缘,最大主拉应力出现在墩顶截面下缘。
混凝土的主应力满足预应力混凝土受弯构件的要求。
(3)组合III:
基本可变荷载(挂—120)与永久荷载(结构自重、预应力)相组合;
组合III工况箱梁上下缘包络正应力和箱梁包络主应力见下图:
图2.20箱梁使用组合III正应力图(MPa)
图2.21箱梁使用组合III主应力图(MPa)
在组合
I情况下,箱梁混凝土包络正应力为1.9MPa-8.0Mpa,最大压应力出现在边跨靠近边支座的四分点截面下缘,整体无拉应力。
混凝土的正应力满足全预应力混凝土构件的要求。
箱梁混凝土包络主应力为-1.1MPa-8.0Mpa,最大主压应力出现在边跨靠近边支座的四分点截面上缘,最大主拉应力出现在墩顶截面下缘。
混凝土的主应力满足预应力混凝土受弯构件的要求。
(4)自定义使用组合I:
基本可变荷载(汽—超20、人群荷载)、其他可变荷载(温度影响力整体升温20℃、桥面板升温5℃)与永久荷载(结构自重、预应力、混凝土收缩及徐变影响力、基础不均匀沉降2、37号支座下沉1.0cm)相组合;
自定义组合I工况箱梁上下缘包络正应力和箱梁包络主应力见下图:
图2.22箱梁自定义使用组合I正应力图(MPa)
图2.23箱梁自定义使用组合I主应力图(MPa)
在自定义组合I情况下,箱梁混凝土包络正应力为-1.7MPa-9.5Mpa,最大压应力出现在中跨靠近沉降支座的四分点截面上缘,最大拉应力出现在中跨跨中截面下缘。
混凝土的正应力满足全预应力混凝土构件的要求。
箱梁混凝土包络主应力为-1.7MPa-9.5Mpa,最大压应力出现在中跨靠近沉降支座的四分点截面上缘,最大主拉应力出现在没有沉降的墩顶截面下缘。
混凝土的主应力满足预应力混凝土受弯构件的要求。
(5)自定义使用组合Ⅱ:
基本可变荷载(汽—超20、人群荷载)、其他可变荷载(温度影响力整体升温20℃、桥面板升温5℃)与永久荷载(结构自重、预应力、混凝土收缩及徐变影响力、基础不均匀沉降16、37号支座下沉1.0cm)相组合;
自定义组合Ⅱ工况箱梁上下缘包络正应力和箱梁包络主应力见下图:
图2.24箱梁自定义使用组合II正应力图(MPa)
图2.25箱梁自定义使用组合II主应力图(MPa)
在自定义组合Ⅱ情况下,箱梁混凝土包络正应力为-2.2MPa-8.7Mpa,最大压应力出现在中跨靠近跨中截面的上缘,最大拉应力出现在中跨跨中截面下缘。
混凝土的正应力满足全预应力混凝土构件的要求。
箱梁混凝土包络主应力为-2.2MPa-8.7Mpa,最大压应力出现在中跨的四分点截面上缘,最大拉应力出现在中跨跨中截面下缘。
混凝土的主应力满足预应力混凝土受弯构件的要求。
(6)自定义使用组合Ⅲ:
基本可变荷载(汽—超20、人群荷载)、其他可变荷载(桥面板降温5℃)与永久荷载(结构自重、预应力、混凝土收缩及徐变影响力、基础不均匀沉降2、37号支座下沉1.0cm)相组合;
图2.26箱梁自定义使用组合III正应力图(MPa)
图2.27箱梁自定义使用组合III主应力图(MPa)
在自定义组合Ⅲ情况下,箱梁混凝土包络正应力为-1.8MPa-9.8Mpa,最大压应力出现在边跨靠近没有沉降的主墩的截面上缘,最大拉应力出现在没有沉降主墩顶截面的下缘。
混凝土的正应力满足全预应力混凝土构件的要求。
箱梁混凝土包络主应力为-1.8MPa-9.8Mpa,最大压应力出现在边跨靠近没有沉降的主墩的截面上缘,最大拉应力出现在没有沉降主墩顶截面的下缘。
混凝土的主应力满足预应力混凝土受弯构件的要求。
(7)自定义使用组合Ⅳ:
基本可变荷载(汽—超20、人群荷载)、其他可变荷载(桥面板降温5℃)与永久荷载(结构自重、预应力、混凝土收缩及徐变影响力、基础不均匀沉降16、37号支座下沉1.0cm)相组合;
图2.28箱梁自定义使用组合Ⅳ正应力图(MPa)
图2.29箱梁自定义使用组合Ⅳ主应力图(MPa)
在自定义组合Ⅳ情况下,箱梁混凝土包络正应力为-1.4MPa-8.8Mpa,最大压应力出现在边跨靠近主墩的截面上缘,最大拉应力出现在主墩顶截面的下缘。
混凝土的正应力满足全预应力混凝土构件的要求。
箱梁混凝土包络主应力为-1.4MPa-8.8Mpa,最大压应力出现在边跨靠近主墩的截面上缘,最大拉应力出现在主墩顶截面的下缘。
混凝土的主应力满足预应力混凝土受弯构件的要求。
综上所述,箱梁在施工阶段混凝土正应力满足规范要求;成桥初期和后期阶段混凝土正应力满足规范要求;正常使用阶段混凝土正应力满足全预应力混凝土构件要求;混凝土主应力满足预应力混凝土受弯构件的要求。
2.1.5内力计算结果
承载能力极限状态考虑荷载的最不利组合后,组合内力计算结果见图2.30-图2.35(弯矩单位:
kN·m,剪力单位:
kN)。
图2.30箱梁承载能力极限状态组合
弯矩包络图(KN*m)
图2.31箱梁承载能力极限状态组合
剪力包络图(KN)
图2.32箱梁承载能力极限状态组合
弯矩包络图(KN*m)
图2.33箱梁承载能力极限状态组合
剪力包络图(KN)
图2.34箱梁承载能力极限状态组合
弯矩包络图(KN*m)
图2.35箱梁承载能力极限状态组合
剪力包络图(KN)
2.1.6正截面强度验算
(1)验算位置
取正弯矩较大的边跨近跨中截面、中跨跨中截面和负弯矩最大的中墩墩顶截面进行正截面强度验算。
(2)顶、底板有效分布宽度
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023—85)第3.2.2条,计算箱梁受压区有效分布宽度,结果如下:
边跨正弯矩区:
9.704m
中跨正弯矩区:
12m
墩顶负弯矩区:
6.716m
因此,在计算箱梁截面强度时,中跨正弯矩和墩顶负弯矩区、边跨正弯矩区的顶板只可考虑部分参与受力。
(3)截面验算
根据内力计算结果,取最不利的荷载组合Ⅱ进行截面验算,抗力计算时未计入普通筋的作用,只考虑预应力筋的作用,验算结果见下表。
箱梁正截面强度验算表(单位:
弯矩kN.m)表2.1
项目
计算截面
荷载效应
截面抗力
是否满足
边跨近跨中
26278
31700
满足
中跨跨中
65418
81000
满足
中墩墩顶
-239524
-252000
满足
2.1.7斜截面强度验算
(1)抗剪上、下限验算
斜截面尺寸验算表(单位:
kN)表2.2
项目
位置
上限
下限
荷载效应
尺寸是否满足
0#块中心截面
23945
6183
14620
满足
距0号中心截面1.00m
16762
4328
13863
满足
距0号中心截面3.0m
15702
4054
12743
满足
距0号中心截面6.0m
14288
3689
11238
满足
现行公路桥梁设计规范对抗剪截面尺寸的验算方法只局限于等高度简支梁,按该方法计算连续箱梁的抗剪上限为
,计算结果表明均满足规范要求。
(2)强度验算
根据内力计算结果,取最不利组合Ⅰ进行验算:
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ023—85第5.2.18条:
对于受弯构件,在按使用荷载作用下计算的混凝土主拉应力
=1.5
(组合Ⅰ)或
=1.65
(组合Ⅱ或组合Ⅲ)的梁段,箍筋仅按构造要求设置;混凝土主拉应力
(组合Ⅰ)或
(组合Ⅱ或组合Ⅲ)的梁段,其箍筋间距
可按下式计算:
箱梁斜截面强度验算表表2.3
距中支点
距离(cm)
组合
主拉应力最值(MPa)
实际
(cm)
要求
(cm)
是否
满足
0~100
组合Ⅰ
≤1.5
15
25
满足
组合Ⅱ
≤1.8
15
17
满足
100~300
组合Ⅰ
≤1.0
15
25
满足
组合Ⅱ
≤1.3
15
25
满足
300~边支点
组合Ⅰ
≤1.1
15
25
满足
组合Ⅱ
≤1.1
15
25
满足
计算结果表明,斜截面极限强度满足规范要求。
2.1.8刚度验算
根据规范要求,对箱梁的刚度进行验算,结果见下表所示。
跨中截面汽车荷载变形验算表(单位:
mm)表2.4
项目
位置
跨中
容许值
是否满足
中跨跨中
39.2
100
满足
计算结果表明,箱梁的刚度满足规范要求。
2.1.9支座反力验算
支座反力计算结果见下表。
箱梁一个支座受力表(单位:
KN)表2.5
墩台号
重力
汽车
挂车
组合I
组合III
边墩
1380
600
620
2210
2010
中墩
11670
1160
710
13550
12350
本桥边墩支座采用GPZ盆式橡胶支座,型号为GPZ15000GD、GPZ15000DX、GPZ15000SX,其支座承载力为15750kN。
计算结果表明,支座承载力均满足要求。
2.2上部结构横向桥面板验算
箱梁横向简化成刚性支承的框架图式进行分析。
箱梁横向分析时,按纵桥向单位长度箱形框架考虑,进行箱梁桥面板强度验算。
截面分别取具有代表性的高度较小的跨中和边墩附近截面(h=2.0m)进行计算,跨中的截面相对于墩顶截面家安全,结构离散计算模型见图2.36所示:
图2.36箱梁截面横向分析结构离散计算模型图
恒载包括:
箱梁结构自重、桥面铺装、防撞护栏
活载包括:
汽车超—20级(包括汽车撞击力)、挂车—120级;
附加荷载包括:
整体升、降温20℃,桥面板升、降温5℃;
将各种荷载进行三种组合,进行桥面板强度验算:
(1)组合I:
基本可变荷载(汽—超20)与永久荷载相组合;
(2)组合II:
基本可变荷载(汽—超20)与永久荷载与其他可变荷载(温度影响力)相组合;
(3)组合III:
基本可变荷载(挂—120)与永久荷载相组合。
跨中和近支点截面桥面板组合内力效应见图2.37~图2.39所示:
图2.37箱梁跨中和边墩附近截面桥面板承载能力组合I弯矩图
图2.38箱梁跨中和边墩附近截面桥面板承载能力组合II弯矩图
图2.39箱梁跨中和边墩附近截面桥面板承载能力组合III弯矩图
注:
上图中悬臂板弯矩值未包括汽车撞击力的效应。
取最不利验算截面为:
a.防撞栏与悬臂板相交处
b.悬臂板根部
c.梁肋间桥面板。
(1)防撞栏与悬臂板相交处
验算位置在纵向取用伸缩缝处及其它位置截面处。
在伸缩缝处车辆荷载撞击力的分布范围最小,即车辆撞击荷载效应最大。
车辆撞击力根据《高速公路交通安全设施设计及施工技术规范》(JTJ074-94)取用,防撞等级按高速公路考虑。
在防撞栏上作用200kN的撞击力,碰撞角度为15°,撞击力距桥面89cm,撞击力在伸缩缝处按2.0m范围均摊,在其他截面按4.0m范围均摊。
计算荷载效应及抗力见下表:
防撞栏与悬臂板相交处强度验算表表2.6
位置
荷载效应(kN.m)
抗力(kN.m)
是否满足
伸缩缝处
-37.8
-130
满足
其它截面
-21.4
-130
满足
注:
表中悬臂板弯矩值已包括汽车撞击力的效应。
表中数据表明,防撞栏与悬臂板相交处截面强度满足规范要求。
(2)悬臂板根部
取承载能力组合Ⅰ、II、Ⅲ的最不利状态进行验算,计算结果见下表。
表中数据表明,悬臂板根部截面强度满足规范要求。
悬臂板根部强度验算表表2.7
位置
荷载效应
(kN.m)
抗力
(kN.m)
是否满足
人行道端
-240
-606
满足
行车道端
-398
-606
满足
(3)梁肋间桥面板
由于梁支点和跨中截面桥面板配筋一致,而根据荷载效应计算结果,梁高较小的跨中截面荷载效应较大,因此取跨中截面桥面板的最不利组合II进行验算,计算结果见下表。
梁肋间桥面板强度验算表(单位:
弯矩kN.m)表2.8
项目
计算截面
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