50m后张T梁施工技术研究.docx
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50m后张T梁施工技术研究
目录
前言2
1工程概况2
2选题理由3
3总体施工方案的确定3
4就位制梁施工工艺研究3
5施工所用的主要机械设备30
6质量保证措施31
7安全保证措施32
8效果评述32
前言
公路50m后张法预应力T梁是90年代发展起来的大跨度简支梁,是预应力砼简支梁的一枝新秀。
目前,它的施工方法主要是预制、安装。
由于其跨度大、梁体高、梁底窄,底模需设置反拱曲线,因此要控制好梁体砼的现浇质量,以及在张拉过程中保持梁体的稳定性,关键在于对就位制梁施工技术进行研究。
1工程概况
成都车辆段府河大桥位于九里堤中路附近,西侧临近西南交大体育场,东侧隔河为客技站,桥位处地势平坦,属岷江水系一级阶地,地质情况为表层人工填土、粘土、细砂,其下为卵石土,桥台置于稍密卵石土中。
采用1孔50m简支梁桥型,桥全长64.44m。
本桥设计桥面净宽6m,两侧路缘带宽各0.5m,全宽7.0m,1—50m简支梁三片,梁部为后张预应力C50砼T梁。
桥台为U形桥台,明挖扩大基础。
桥梁两端设橡胶型钢伸缩缝,支座采用板式橡胶支座。
梁部T梁预应力体系采用φJ15.24,Ryb=1860MPa,ASTMA416—92A高强度、低松弛钢绞线。
管道采用预埋波纹管成型,YM15—7,YM15—9型锚具。
张拉控制应力δk=0.72Ryb。
原设计梁片在桥头路基上预制,然后按有支架拖拉横移就位。
由于场地限制变更为就位制梁。
2选题理由
集团公司首次承担公路50m后张法预应力T梁的施工任务,由于采用就位制梁的施工方案,目前尚无成熟的现浇施工方法可借鉴。
同时还必须解决好梁片数量少与技术含量高在施工成本上的矛盾,克服大跨度预应力砼简支梁在支架上现浇质量难以保证的困难。
另外,50m后张法预应力T梁就位预制施工系跨河作业,受河水、洪水影响大,工期紧。
因此,选择“公路50m后张法预应力T梁现浇施工工艺”作为研究课题,可借此机会从施工过程中学习、探索、总结出一套较为完善的大跨度后张梁施工技术。
3总体施工方案的确定
2001年元月,公司总工率领施技人员对该桥环境作了周密的调查,确认该桥位无预制场地,也不具备将成品梁运输至现场的条件,确定了总体方案。
搭设施工平台,就地灌注50m后张T梁。
4就位制梁施工工艺研究
4.1施工工艺
4.1.1就位制梁工艺流程初步确定
根据已有的后张梁施工经验,并参考《成都铁路局工程总公司司级工法汇编(市政建设与公路分册.1993~1998)》中发表的“现场预制公路30m(40m)后张预应力钢筋砼T型简支梁工法”,以及《铁道部部级工法汇编1995~1996》中发表的“后张法50m预应力砼铁路简支梁制造架设工法”,结合现场具体条件,初步确定50m后张法T梁就位制梁的施工流程如图一:
图一:
就位制梁施工流程图
4.1.2优化后的制梁工艺流程
针对就位制梁的现场具体条件,课题组成员各抒己见,最后形成共识,主要有以下几点:
4.1.2.1由于T梁的截面特点是底部窄500mm,梁体高2600mm,且腹板薄190mm(厚)×1900mm(腹高),加上波纹管2φ87+6φ77mm的布置,如果先支一侧模板,尽管便于波纹管的定位,但其安设及调整都非常困难。
因此,所有侧模板应在钢筋及波纹管安装、调整并全面检查通过后进行,但钢筋骨架应通过搭设支架牢固固定,而且钢筋保护层定位必须准确以保证波纹管的安装坐标符合验标要求,保证波纹管安装的稳固性,以减少T梁张拉时的侧向弯曲。
4.1.2.2由于就位制梁是在支架及变梁桥跨结构组成的平台上施工,灌注砼时,脚手架平台应排在前面,以利于周转料的运送、钢筋安装及骨架定位、侧模安装及固定。
4.1.2.3灌注砼脚手架平台应与侧模支撑、翼缘底模支承系统综合考虑。
最好形成框架结构,以确保侧模在较大的砼侧压力及附着式振动器强烈振捣作用下的稳定,以确保各片T梁在浇注、张拉过程中的整体稳定。
但要充分考虑灌注砼时脚手架平台对新浇砼的影响,把握施工规范中关于对此点的有关规定及限制的实质。
4.1.2.4因为T梁高且腹板薄,波纹管密,穿预应力钢束最好在支侧模、浇注砼之前进行,一方面有利于保证波纹管的顺直度较小地受砼上浮力的影响,有着松棒的作用。
另一方面便于施工、检查波纹管的位置、接头、排气管、排水管接头的完好性等。
4.1.2.5由于跨度大,一次性安装捣固器需用量较大,因此应考虑倒用,但其固定连接件(捣固架)应先设置好。
根据课题组召开的磋商会议,决定优化工艺流程如图二(下页):
图二
4.2制梁施工平台搭设
4.2.1概况
全桥共3片梁,根据工期要求需设三个台位,底模三套无倒用,全就位,全现浇,无移梁作业。
每片梁重31.1kN/m,梁底宽0.5m,翼缘宽2.2m,梁腹截面0.17×1.9m,梁高2.6m。
施工平台为底模设置反拱,其值为:
砼浇筑完毕后跨中梁底反拱为25mm~41mm(设计值)。
4.2.2搭设施工平台
我们借鉴成都市老东门大桥40m后张法预应力箱梁施工平台搭设的成功经验,并本着降低施工成本,加快施工进度,加大质量控制力度的精神,搭设施工平台前主要在于合理确定临时桥跨结构类型、跨度及其横向布置型式
4.2.2.1临时桥跨结构及其跨度的确定
该临时桥跨结构上承T梁底模,承受的主要荷载为T梁砼自重:
179.4m3×26KN/m3÷3片÷49.96m(跨度)=31.12kN/m。
T梁底面设计纵坡为0.5‰,跨中梁底设计标高为507.65m,百年一遇设计洪水标高为506.82m。
根据施工季节的水量、流速以及现场河床断面,可确定便梁桥的泄水断面,从而确定其孔跨布置。
上述河床断面可现场实测,无法实测时采用设计图中的河床断面,其施工季节的水量及流速可通过河道管理单位的统计资料推算,无此统计资料时,可现场调查并参照设计文件中的有关数据推测,以确定临时桥跨结构的泄水能力是否满足其施工季节的排洪要求。
为缩短工期,减少雨季洪水对桥梁施工的威胁。
为降低工程成本,并增大施工平台的安全系数,确保现浇质量,将临时桥跨结构确定为两种结构型式,一种是WDJ碗扣支架,另一种为双层工字钢叠合梁结构,其跨度依次为:
WDJ支架:
工字钢叠合梁:
WDJ支架=15.9m:
16m:
15.9m。
其纵向布置示意如下页图三所示:
图三
4.2.2.2临时桥跨结构的横向布置
4.2.2.2.1WDJ支架结构设计
横向布置示意图四所示:
图四
其检算过程如下:
按满堂布置,其立杆、横杆的布置由T梁底模所传递的竖向均布荷载控制设计。
根据底模的支承宽度以及WDJ的材料规格,先拟定其横向间距为0.6m,如图五所示。
根据T梁的截面尺寸及上图所
示的支架布置情况,可偏安全假定
T梁砼自重,底模自重以及捣固荷
载、砼倾倒荷载,P43钢轨重由支图五
架AB承担。
其余荷载由其余支架承担,则纵向每米荷载为:
31.12+0.2+2+1+43×10-2×2=35.26kN/m
纵向按1.2m排距布置WDJ支架时,每根立根承受荷载为:
35.26×1.2/2=21.2kN<30kN(安全系数为1.4),
为便于支架搭设,T梁底模以外的支架纵横步距可按1.2m×1.2m搭设。
WDJ碗扣支架基础设计
每一片T梁作用范围内,纵向1.2m每根立杆的竖向荷载为:
21.2kN+(4.2m立杆+0.6m横杆×3/2)×4kg×10-2kN/kg=21.4kN
由于支架置于回填卵石土层上,其承载力应以实测为准,本设计暂按0.15Mpa考虑,则每根立杆(单片T梁)基底所需作用面积是:
由21.4KN×10-3/S=0.15MPa得S=0.143m2
WDJ立杆底座为0.2×0.2=0.04m2<0.143m2
因此需增设基础。
为考虑今后做挡墙需用片石,故按片石基础设计,厚度≥0.3m,片石长×宽尺寸应为:
0.5×0.3m2或0.4×0.4m2,上述WDJ碗扣支架基础设计中,未考虑其安全系数,因为纵横向设置剪刀撑,T梁底模下的两排支架所承受的荷载将会沿斜向剪刀撑进行扩散,该扩散值即为其安全储备。
4.2.2.2.2H型钢叠合梁结构设计
A.中跨便梁截面初步设计
在H型钢便梁简支跨度确定以后,
根据其受荷条件,结合我司以往的
工字钢便梁施工经验,参考铁路工
程施工技术手册1994版《桥涵-
下册》15-81及第428页图15-147,图六
初步确定H型钢便梁的横向布置如图六所示(仅示一片梁的布置)。
该方案设想通过一刚性横梁使各片H型钢受力均匀,然后以单片H型钢为研究对象,其挠度检算如下:
f=5ql4/(384EI)=[5*(43.11/6)*103*164]/(384*2.1*1011*46470*10-8)
=0.0628m>[f]=l/400=16/400=0.04m,挠度不满足规范要求。
由于T梁底面窄,自重大,单层H型钢数量超过6片时,其荷载横向分布差异大,对刚性横梁的刚度要求高,现场施工难以实现。
由此可得,简支16m跨H型钢便梁,在此荷载条件下是不能采用单层方案的。
在这种情况下,减小16mH型钢便梁跨度则需增设支墩,成本增加,工期变长;改用其他型号的工字钢或H型钢,则需向外租赁,但其截断和焊接接长均受到限制。
课题组经过反复研究,决定采用H型钢叠合梁结构。
鉴于工程成本的原因,其叠合方式不采用焊接和栓接,否则将造成以后周转使用上的困难。
本次施工考虑使用加强抱箍使H型钢整体受力。
B.H型钢叠合梁横向布置如图七所示:
抱箍的设置效果是H型钢叠合梁整体受力的关键。
两片H型钢整体受弯曲时,中性层就是其叠合面。
该叠合面上的切向力由接触面的滑动静摩擦力提供,而该滑动静摩擦力则由抱箍的正压力保证,静摩擦系数由机械设计手册查得:
μ=0.15
图七
C.H型钢叠合梁叠合面滑动静摩擦力方程
图八
如图八所示。
利用积分法求得简支H型钢叠合梁在均布荷载q作用下其叠合面在x~(x+dx)截面范围内(即m-m至n-n截面范围内)的滑动静摩擦力方程为:
fx=[(ql/2-qx).dx-(dx)2.q/2].Sz/Iz
式中:
fx——dx范围内的滑动静摩擦力;
x——求解截面至支座中心的距离;
q——作用在一组H型钢叠合梁上的均布荷载;本例q=12.53kN/m
l——H型钢叠合梁的简支跨度;
dx——微段长,从x截面至x+dx截面之间的距离;
Sz——单片H型钢截面面积对叠合梁中性轴Z的面积矩;
本例Sz=A*yc=114.2*25=2855cm3
Iz——叠合梁截面对中性轴Z的惯性矩。
本例Iz=∫A1y2dA1=Bh3/3+2/3(B/2-t/2)*(b3-(h-b)3)
=2*{20*503/3+2/3(20/2-1.6/2)(23-(50-2)3)=310169.6cm4
根据以上公式求算得:
所需最大压力:
(便梁端部)1000mm纵梁长度范围内f1m=82.74kN。
摩擦系数取0.15,则正压力是82.74÷0.15=551.6kN。
所需最小压力:
跨中1000mm内,f1m=2.595kN,正压力是2.595kN÷0.15=17.3kN。
4.2.2.3搭设施工平台
在河床内设置2个浆砌片石临时支墩,将桥跨分成3孔,架设两孔WDJ支架结构,一孔工字钢梁。
采用每片梁位下、两支墩间设2束双层HN工字钢500×200钢束梁搭设,梁间及两侧边界外设单层工字钢,其上铺设横木及纵向木板作施工便道。
工字钢采用角钢配合螺栓作上下层列连接,其抱箍间距由计算获得;采用撑木和角钢,螺栓配合作两组H型钢叠合梁的横向联接(间距2.5m),以保证其整体性和稳定性。
叠合梁上铺设方木和纵木,其间采用厚12cm对口楔或在纵木上设弧形板调整底模及预设下挠度值。
H型钢在岸上接长,在每两个支墩间搭设两个碗扣式支架平台。
用20t的吊车起吊辅以人工移动就位;两孔WDJ碗扣支架:
在碗扣支架孔上游侧填筑沙袋辅以小泵抽水,以防水流入浸泡支架基础,造成支架下沉,影响梁的浇注及成品质量。
当基础相对稳定时,铺上木板作为支架的承压板。
待托撑顶面调至设计位置时,于支架的托撑上放入钢轨作为T梁的支撑结构。
4.3模型及加固方案
4.3.1方案的确定
全桥T梁共计三片,砼:
模板=179.4m3:
1148.6m2,若制作整体钢模板一套,侧模约300,底模约30,可见专门为三片T梁制作一套定型钢模板是不经济的。
另外,公司近期无此类梁体制造的工程任务,钢模制造成本难以摊销。
经调查,就近无可供租赁的T梁定型钢模板。
鉴于上述情况,公司决定模型采用拼装式组合平面钢模板辅以部分木模板(尽可能避免在定型钢模板上钻拉杆孔眼),内衬PVC板改善梁体砼外观。
其横向布置如图九所示:
图九模型及支架横向布置图
课题组制定了以下原则用以指导模型安装及加固
A.分散振捣作用力,合理设置捣固传力系统。
B.设置纵横连杆(背肋),加强模板整体刚度。
C.购置1500×500mm2,1200×500mm2平面定型钢模作底模。
D.将部分U形扣换成紧固螺栓,加强整体性。
E.对T梁翼缘板底模支架、T梁侧模固定支架、T梁钢筋骨架固定支架、砼施工脚手架进行系统设计,以使T梁模板获得更强的整体刚度。
F.砼垫块尺寸必须严格控制,以保证模板对波纹管及钢筋定位的准确。
G.模板拉杆及内撑要根据模板受力特点,并兼顾波纹管的位置进行设计,以获得较好的模型配置方案。
4.4就位制梁预拱度与反拱度的设置
根据设计要求,T梁张拉前梁底为凹形抛物线,跨中反拱度为25mm~41mm。
T梁底模的支承结构体系由三部分组成:
一是T梁的永久性支座(如板式橡胶支座);二是WDJ碗扣支架;三是H型钢便梁。
本课题主要从两个方面进行探讨:
一方面WDJ支架在竖向荷载作用下的变形情况;另一方面H型钢叠合梁的挠度以及临时支墩的沉降量。
4.4.1WDJ碗扣支架的竖向变形
4.4.1.1钢轨的竖向变形
从WDJ支架布置图中截取一典型截面并以纵向P43钢轨为研究对象,其力学模型如图九所示。
T梁及其它竖向荷载通过横置方木(纵向@75cm)传递给纵向P43图十
钢轨,因此图示中P43钢轨可视为一连续梁结构,则其最大挠度为:
fmax=Pl3/(55EI)
=(35.2/2*0.75)kN*1.23m3/[55*(2.1*1011N/m2)*(1489*10-8)m4]
=6.63*10-5m
经计算可得纵向支承钢轨变形为:
fmax=6.63×10-5m。
由此可见,T梁底模由纵向钢轨挠度引起的竖向变形是可以忽略不计的。
4.4.1.2WDJ支架的竖向变形
支架立杆的弹性压缩量可按虎克定律公式计算为:
1mm
由于WDJ碗扣支架的非弹性变形以及其地基的沉陷难以计算,因此采用了模拟试验求得各根杆及支架基础的非弹性压缩量。
分别在支架基础及支架托撑上标识测点,并建立高程观测系统,在各级荷载下实测其高程并作好记录,卸载后再实测各点高程,通过分析整理获得数据如下:
支架的非弹性变形值为1~2mm,地基沉陷值为1~2mm。
4.4.2H型钢叠合梁挠度以及临时支墩的沉降量
4.4.2.1叠合梁挠度
跨中静载挠度为:
f静载=5ql4/384EI
=(5×8.91kN/m×15.354m4)/[384×(2.1×108kN/m2)×(223517.8×10-8m4)]
=0.0137m
由于实际叠合整体刚度要比理论计算小,因此,在2001年4月24日建设单位在施工现场组织召开(监理、设计、施工单位参加)的挠度研究会上决定叠合梁的挠度取值为15mm。
4.4.2.2支墩沉陷研究
根据《公路桥涵地基与基础设计规范》可知墩台均匀沉降值≤10mm。
在经过支墩基底承载力检算后,由于基底为中密砂卵石层,从而可以判断支墩沉陷值<10mm。
4.4.3预拱度与反拱的叠加设置
4.4.3.1根据4.4.1的研究成果,WDJ碗扣支架及基底的竖向压缩值可均按3mm考虑。
两边跨相对于跨中截面呈左右对称,则以左边为例表达其底模顶面的标高计算方程为:
y=(△左+i纵×x)+M-[4f反拱×x(L-x)]/L2
式中:
△左为左支墩顶面的实测标高,m;
i纵为梁底设计纵坡;
x为计算位置距左支墩中心的距离,m;
M为支墩及基础的竖向压缩值,本例按3mm设置;
f反拱为T梁的设计反拱度,mm;
L为T梁的计算跨度,即两支墩中心的距离,m;
4.4.3.2根据4.4.2的研究,对临时支墩的压缩值也按3mm考虑,则中跨底模顶面标高计算公式为:
y=(△左+i纵×x)+M-{4f预拱×(x–L1)[L2-(x-L1)]}/L2
-[4f反拱×x(L-x)]/L2+M
式中L1为左支墩中心至左端临时支座中心的距离,本例为16.73m。
L2为H型钢叠合梁跨度,本例为15.35m。
4.5钢筋骨架的制作
4.5.1钢筋加工:
各类钢筋在岸上硬化的场地上加工,加工过程中严格按钢筋的设计尺寸和形状进行制作。
当钢筋需接长时,采用对焊机焊接以保证其焊接质量。
加工好后,应分别作好标识,分类存放。
以共使用。
4.5.2钢筋骨架的制作:
当梁片底模安装就位之后,进行钢筋骨架的制作。
严格按设计将已成型的钢筋焊接成骨架,并时常抽查其焊接、绑扎质量。
4.6钢绞线束制作
4.6.1下料:
50m后张预应力砼T梁的预应力钢束由6孔7-7φ5和2孔9-7φ5钢绞线束组成。
按各孔长度制作,编号存放。
钢束的长度与梁端锚下垫板的布置间距和张拉使用的油顶的规格尺寸有关,即与是否需要接长套有关。
不用接长套时,工作长度取0.8m即可,需用接长套时,工作长度取1m即可。
4.6.2成束:
先用梳板将其理顺;用扎丝将束头按梳板顺序编制好;用胶带缠好束头;然后每梳1~1.5m绑扎一道铁丝,梳板梳至束尾,也用扎丝将束头按梳板顺序编制好,取出梳板,用胶带缠好束头,按设计孔位标识存放。
4.7波纹管的制作
4.7.1波纹管的安设准备
50m后张预应力砼T梁预应力孔道成型目前一般采用预埋金属波纹管,安设波纹管前应对波纹管进行检查和检验,其质量控制标准和检验方法要按现行公路施工规范执行。
4.7.2波纹管的外观检查
金属波纹管的外观应清洁,内表面无油污、无锈蚀、无孔洞和不规则的褶皱、咬口无开裂、无脱扣。
4.7.3波纹管的接长
采用在两段管之间旋入一段大一号同型号波纹管作为接头,接头长度为30~40cm。
管两端用密封胶带或塑料热缩管封裹,防止漏水、漏浆。
4.7.4波纹管与排气管、排水管接头的连接
波纹管须预留排气、排水及压浆孔,50m跨T梁其波纹管至少应留2处排气管,一处排水管接头。
其接头采用φ10钢管与1mm厚薄钢板自制抱箍氧焊牢固,再将该抱箍套在预留孔眼的波纹管上,氧焊使抱箍闭合,再用密封胶带封裹两端,避免接头处漏浆。
排气管、排水管接头安设宜在波纹管安装固定好以后进行。
4.8钢筋骨架绑扎及其它
先搭设钢筋骨架固定支架,再将定位箍筋点焊在固定支架上,安装绑扎好底模、腹板普通钢筋之后,校正骨架位置(以底模两外缘线作定位基线)并加强固结。
再穿设并连接金属波纹管。
校核金属波纹管的特征坐标正确无误后,再检查并调整其顺直度,加密其定位筋网片,安装排水、排气管薄钢板自制抱箍接头,绑扎横隔板钢筋,安设梁端锚下螺旋钢筋,安装锚下垫板,对上述工作全面检查符合标准后,穿设钢绞线束,再次检查波纹管及钢筋骨架,以及钢筋砼保护层定位卡(塑料垫块),填写检查证并经监理签认后,立两侧模板及横隔板模板。
4.9砼浇筑
4.9.1浇筑工艺
基于梁体砼数量、梁体施工工期及配套的机具设备情况,该桥T梁砼浇筑的工艺为:
电子称计量→机械搅拌→双轮斗车运输→入模→捣固成型。
4.9.2浇筑顺序
4.9.2.1纵向:
采用20°~25°斜层法浇筑
系根据砼浇筑时间与底模支承体系的变形影响决定的,根据4.4可知H型钢叠合梁跨中静载挠度最大。
砼浇筑的过程,就是对底模的支承体系逐渐“连续”加载的过程。
因此,根据影响线挠度规律,结合本桥其支承体系为两边跨WDJ碗扣支架和中跨H型组叠合梁的实际,应从跨中向两梁端方向对称浇筑,以减少新浇筑砼对已浇筑砼的影响。
4.9.2.2竖向:
分两层浇筑
以翼缘板面为界分上、下两层,先浇下层,再浇上层,同一截面上、下层浇筑的间隔时间控制在砼初凝时间以内,在此间隔时间内,砼充分沉降,使宽截面与窄截面之间避免出现沉降裂纹、蜂窝、空洞。
4.9.3T梁预应力砼的捣固
4.9.3.1附着式捣固器的布置
根据4.3.1.A,结合所选附着式捣固器的性能技术参数,确定其布置按两侧对称上、下两排,纵向间隔2m,随波纹管走向进行布置,在技术准备上,要根据波纹管的设计位置绘制大比例立面图,在该图上布置好振动器作为施工的依据。
4.9.3.2附着式捣固器工作程序设计
将T梁对称分成4个板块,从中部开始对各个捣固器预留位置进行编号,根据现场砼的浇筑速度和侧模加固情况,编制出捣固器的工作程序如图十所示:
图十一捣固器工作程序阶梯图
为使上、下游对称振捣,应设置纵闸控制上、下游捣固器的动力电源,因此,要对全桥T梁砼捣固动力电源线路敷设作系统设计。
另外,为使各板块各位置的振捣效果及时反馈到捣固总指挥处,应为各板块的值班负责人配备对讲机,以弥补程序化捣固的一些缺陷。
4.9.3.3其它辅助捣固
在对T梁的钢筋布置及波纹管布置图进行认真研究的基础上对两端加大断面,从波纹管以上以及翼缘板砼,均以插入式捣固解决砼的密实度问题。
另外,对模板边缘处,则辅以捣固片插捣以改善砼外观。
4.10预应力砼的张拉
4.10.1梁体张拉前的准备工作
4.10.1.1设备的选型
选用大吨位群锚,锚具为YM15—7,YM15—9,选用YCL—150,YCL—200型两种,千斤顶配用ZB3—630型油泵车。
YCL—150,YCL—200的技术参数如表一
表一技术参数表
型号
最大拉力
油压MPa
行程mm
活塞面积mm2
回程油压MPa
通孔尺寸
质量kg
外形尺寸
外径×长度mm
YCK-150
1500
60
200
≤20
110
φ280×414
YCL-200
2000
60
200
39677
≤20
φ110
186
φ315×435
4.10.1.2设备的校验
高压油泵和油压表以及对应的油顶送西南交大校验、标定。
4.10.1.3建立观测系统
在梁体上放线并作好标记,建立平面观测系统。
张拉时通过J2经纬仪监控梁体的横向变形;在梁体中线上从跨中开始每2m对称设置水平观测点,张拉时通过水准仪监控梁体的竖向变形。
4.10.1.4梁体横向稳定措施
控制原则:
张拉时梁体竖向、纵向变形不受约束,横向加强约束。
控制方法:
设置钢管架抱箍,将三片梁箍在一起,充分利用自身的横向刚度约束受张梁体的横向变形。
钢管抱箍横向布置和加强抱箍横向布置分别见图十二、图十三所示:
图十二钢管抱箍横向布置图
图十三加强抱箍横向布置图
4.10.2钢绞线张拉实施程序
4.10.2.1初次清洗孔道
用高压水冲洗孔道,再用空压机送高压风吹出残渣和积水。
4.10.2.2钢绞线的清理与清洁
先拆除压浆以外的波纹管,除掉孔内预先塞的肥皂和棉纱,再用手拉葫芦拖动钢绞线,用钢丝刷和棉纱清除其表面的砂浆、浮锈等杂物,清除范围为每端孔道内
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