加固计算书.docx
- 文档编号:17217313
- 上传时间:2023-07-23
- 格式:DOCX
- 页数:44
- 大小:235.37KB
加固计算书.docx
《加固计算书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《加固计算书.docx(44页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
加固计算书
加固计算书
一、房间1楼板计算书
日期:
2/27/2014
时间:
1:
09:
02:
79pm
一、基本资料:
1、房间编号:
1;次房间号:
1。
2、边界条件(左端/下端/右端/上端):
固定/固定/固定/固定/
3、荷载:
永久荷载标准值:
g=10.00kN/m2
可变荷载标准值:
q=2.50kN/m2
计算跨度 Lx=5000mm ;计算跨度 Ly=1500mm
板厚 H=120mm;砼强度等级:
C25;钢筋强度等级:
HPB235
4、计算方法:
弹性算法。
5、泊松比:
μ=1/5.
6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果:
My=(0.04167+0.00000/5)*(1.35*10.00+0.98*1.25)*1.5^2=1.38kN·m
考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩:
Mya=(0.12500+0.00000/5)*(1.4*0.88)*1.5^2=0.34kN·m
My=1.38+0.34=1.73kN·m
Asy=326.81mm2,实配φ8@150(As=335.mm2)
ρmin=0.272%,ρ=0.279%
My'=0.08333*(1.35*10.00+0.98*2.50)*1.5^2=2.99kN·m
Asy'=326.81mm2,实配φ8@150(As=1557.mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin=0.272%,ρ=1.297%
三、跨中挠度验算:
Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
(1)、挠度和裂缝验算参数:
Mq=(0.04167+0.00000/5)*(1.0*10.00+0.5*2.50)*1.5^2=1.05kN·m
Es=210000.N/mm2Ec=27871.N/mm2
Ftk=1.78N/mm2Fy=210.N/mm2
(2)、在荷载效应的准永久组合作用下,受弯构件的短期刚度Bs:
①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)(混凝土规范式7.1.2-2)
σsq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土规范式7.1.4-3)
σsq=1.05/(0.87*101.*335.)=35.818N/mm2
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式7.1.2-4)
ρte=335./60000.=0.00559
ψ=1.1-0.65*1.78/(0.00559*35.82)=-4.681
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE:
αE=Es/Ec=210000.0/27870.7=7.535
③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf':
矩形截面,γf'=0
④、纵向受拉钢筋配筋率ρ=As/b/ho=335./1000/101.=0.00332
⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式(混凝土规范式7.2.3-1)计算:
Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')]
Bs=210000.*335.*101.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00332/(1+3.5*0.00)]=1237.70kN·m2
(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ:
按混凝土规范第7.2.5条,当ρ'=0时,θ=2.0
(4)、受弯构件的长期刚度B,可按下列公式计算:
B=Bs/θ(混凝土规范式7.2.2)
B=1237.70/2=618.850kN·m2
(5)、挠度f=κ*Qq*L^4/B
f=0.00260*11.2*1.50^4/618.850=0.240mm
f/L=0.240/1500.=1/6259.,满足规范要求!
四、裂缝宽度验算:
①、X方向板带跨中裂缝:
②、Y方向板带跨中裂缝:
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)(混凝土规范式7.1.2-2)
σsq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土规范式7.1.4-3)
σsq=1.05*10^6/(0.87*101.*335.)=35.818N/mm2
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式7.1.2-4)
ρte=335./60000.=0.006
当ρte<0.01时,取ρte=0.01
ψ=1.1-0.65*1.78/(0.01*35.82)=-2.129
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式7.1.2-1)
ωmax=1.9*0.200*35.818/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.008mm,满足规范要求!
③、左端支座跨中裂缝:
④、下端支座跨中裂缝:
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)(混凝土规范式7.1.2-2)
σsq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土规范式7.1.4-3)
σsq=2.11*10^6/(0.87*101.*335.)=71.637N/mm2
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式7.1.2-4)
ρte=335./60000.=0.006
当ρte<0.01时,取ρte=0.01
ψ=1.1-0.65*1.78/(0.01*71.64)=-0.514
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式7.1.2-1)
ωmax=1.9*0.200*71.637/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.017mm,满足规范要求!
⑤、右端支座跨中裂缝:
⑥、上端支座跨中裂缝:
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)(混凝土规范式7.1.2-2)
σsq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土规范式7.1.4-3)
σsq=2.11*10^6/(0.87*98.*855.)=28.929N/mm2
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式7.1.2-4)
ρte=855./60000.=0.014
ψ=1.1-0.65*1.78/(0.01*28.93)=-1.705
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式7.1.2-1)
ωmax=1.9*0.200*28.929/200000.*(1.9*20.+0.08*14.00/0.01425)=0.006mm,满足规范要求!
---------------------------------------------------
一、基本资料:
1、房间编号:
1;次房间号:
2。
2、边界条件(左端/下端/右端/上端):
固定/固定/固定/固定/
3、荷载:
永久荷载标准值:
g=10.00kN/m2
可变荷载标准值:
q=2.50kN/m2
计算跨度 Lx=5000mm ;计算跨度 Ly=1800mm
板厚 H=120mm;砼强度等级:
C25;钢筋强度等级:
HPB235
4、计算方法:
弹性算法。
5、泊松比:
μ=1/5.
6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果:
Mx=(0.00196+0.04224/5)*(1.35*10.00+0.98*1.25)*1.8^2=0.50kN·m
考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩:
Mxa=(0.00840+0.11462/5)*(1.4*0.88)*1.8^2=0.12kN·m
Mx=0.50+0.12=0.62kN·m
Asx=326.81mm2,实配φ8@150(As=335.mm2)
ρmin=0.272%,ρ=0.279%
My=(0.04224+0.00196/5)*(1.35*10.00+0.98*1.25)*1.8^2=2.03kN·m
考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩:
Mya=(0.11462+0.00840/5)*(1.4*0.88)*1.8^2=0.46kN·m
My=2.03+0.46=2.50kN·m
Asy=326.81mm2,实配φ8@150(As=335.mm2)
ρmin=0.272%,ρ=0.279%
Mx'=0.05582*(1.35*10.00+0.98*2.50)*1.8^2=2.88kN·m
Asx'=326.81mm2,实配φ12@180(As=898.mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin=0.272%,ρ=0.748%
My'=0.08330*(1.35*10.00+0.98*2.50)*1.8^2=4.30kN·m
Asy'=326.81mm2,实配φ8@150(As=335.mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin=0.272%,ρ=0.279%
三、跨中挠度验算:
Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
(1)、挠度和裂缝验算参数:
Mq=(0.00196+0.04224/5)*(1.0*10.00+0.5*2.50)*1.8^2=0.38kN·m
Es=210000.N/mm2Ec=27871.N/mm2
Ftk=1.78N/mm2Fy=210.N/mm2
(2)、在荷载效应的准永久组合作用下,受弯构件的短期刚度Bs:
①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)(混凝土规范式7.1.2-2)
σsq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土规范式7.1.4-3)
σsq=0.38/(0.87*93.*335.)=13.990N/mm2
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式7.1.2-4)
ρte=335./60000.=0.00559
ψ=1.1-0.65*1.78/(0.00559*13.99)=-13.702
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE:
αE=Es/Ec=210000.0/27870.7=7.535
③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf':
矩形截面,γf'=0
④、纵向受拉钢筋配筋率ρ=As/b/ho=335./1000/93.=0.00360
⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式(混凝土规范式7.2.3-1)计算:
Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')]
Bs=210000.*335.*93.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00360/(1+3.5*0.00)]=1026.56kN·m2
(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ:
按混凝土规范第7.2.5条,当ρ'=0时,θ=2.0
(4)、受弯构件的长期刚度B,可按下列公式计算:
B=Bs/θ(混凝土规范式7.2.2)
B=1026.56/2=513.278kN·m2
(5)、挠度f=κ*Qq*L^4/B
f=0.00261*11.2*1.80^4/513.278=0.601mm
f/L=0.601/1800.=1/2997.,满足规范要求!
四、裂缝宽度验算:
①、X方向板带跨中裂缝:
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)(混凝土规范式7.1.2-2)
σsq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土规范式7.1.4-3)
σsq=0.38*10^6/(0.87*93.*335.)=13.990N/mm2
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式7.1.2-4)
ρte=335./60000.=0.006
当ρte<0.01时,取ρte=0.01
ψ=1.1-0.65*1.78/(0.01*13.99)=-7.167
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式7.1.2-1)
ωmax=1.9*0.200*13.990/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.003mm,满足规范要求!
②、Y方向板带跨中裂缝:
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)(混凝土规范式7.1.2-2)
σsq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土规范式7.1.4-3)
σsq=1.55*10^6/(0.87*101.*335.)=52.775N/mm2
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式7.1.2-4)
ρte=335./60000.=0.006
当ρte<0.01时,取ρte=0.01
ψ=1.1-0.65*1.78/(0.01*52.78)=-1.091
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式7.1.2-1)
ωmax=1.9*0.200*52.775/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.012mm,满足规范要求!
③、左端支座跨中裂缝:
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)(混凝土规范式7.1.2-2)
σsq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土规范式7.1.4-3)
σsq=2.03*10^6/(0.87*99.*628.)=37.596N/mm2
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式7.1.2-4)
ρte=628./60000.=0.010
ψ=1.1-0.65*1.78/(0.01*37.60)=-1.838
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式7.1.2-1)
ωmax=1.9*0.200*37.596/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01047)=0.009mm,满足规范要求!
④、下端支座跨中裂缝:
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)(混凝土规范式7.1.2-2)
σsq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土规范式7.1.4-3)
σsq=3.04*10^6/(0.87*101.*335.)=103.115N/mm2
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式7.1.2-4)
ρte=335./60000.=0.006
当ρte<0.01时,取ρte=0.01
ψ=1.1-0.65*1.78/(0.01*103.12)=-0.022
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式7.1.2-1)
ωmax=1.9*0.200*103.115/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.024mm,满足规范要求!
⑤、右端支座跨中裂缝:
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)(混凝土规范式7.1.2-2)
σsq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土规范式7.1.4-3)
σsq=2.03*10^6/(0.87*101.*335.)=69.097N/mm2
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式7.1.2-4)
ρte=335./60000.=0.006
当ρte<0.01时,取ρte=0.01
ψ=1.1-0.65*1.78/(0.01*69.10)=-0.574
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式7.1.2-1)
ωmax=1.9*0.200*69.097/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.016mm,满足规范要求!
⑥、上端支座跨中裂缝:
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)(混凝土规范式7.1.2-2)
σsq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土规范式7.1.4-3)
σsq=3.04*10^6/(0.87*101.*335.)=103.115N/mm2
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式7.1.2-4)
ρte=335./60000.=0.006
当ρte<0.01时,取ρte=0.01
ψ=1.1-0.65*1.78/(0.01*103.12)=-0.022
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式7.1.2-1)
ωmax=1.9*0.200*103.115/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.024mm,满足规范要求!
---------------------------------------------------
一、基本资料:
1、房间编号:
1;次房间号:
3。
2、边界条件(左端/下端/右端/上端):
固定/铰支/固定/固定/
3、荷载:
永久荷载标准值:
g=10.00kN/m2
可变荷载标准值:
q=2.50kN/m2
计算跨度 Lx=5000mm ;计算跨度 Ly=1700mm
板厚 H=120mm;砼强度等级:
C25;钢筋强度等级:
HPB235
4、计算方法:
弹性算法。
5、泊松比:
μ=1/5.
6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果:
Mx=(0.00369+0.06875/5)*(1.35*10.00+0.98*1.25)*1.7^2=0.74kN·m
考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩:
Mxa=(0.00728+0.11644/5)*(1.4*0.88)*1.7^2=0.11kN·m
Mx=0.74+0.11=0.85kN·m
Asx=326.81mm2,实配φ8@150(As=335.mm2)
ρmin=0.272%,ρ=0.279%
My=(0.06875+0.00369/5)*(1.35*10.00+0.98*1.25)*1.7^2=2.96kN·m
考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩:
Mya=(0.11644+0.00728/5)*(1.4*0.88)*1.7^2=0.42kN·m
My=2.96+0.42=3.37kN·m
Asy=326.81mm2,实配φ8@150(As=335.mm2)
ρmin=0.272%,ρ=0.279%
Mx'=0.07658*(1.35*10.00+0.98*2.50)*1.7^2=3.53kN·m
Asx'=326.81mm2,实配φ12@180(As=898.mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin=
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 加固 计算