远程石膏矿空区治理方案.docx
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远程石膏矿空区治理方案
通化县远程矿业有限责任公司
远程石膏矿西部采区
采空区治理方案
工程号[KS60-2016]
吉林东北亚国际工程技术集团有限公司
JilinNortheastAsiaInternationalEngineeringTechnologyGroupCo.,Ltd.
二○一七年二月
通化县远程矿业有限责任公司
远程石膏矿西部采区
采空区治理方案
工程号[KS60-2016]
总经理:
王焕柱
主管经理:
郜玉国
总设计师:
郑建明
审定:
谷中元
吉林东北亚国际工程技术集团有限公司
JilinNortheastAsiaInternationalEngineeringTechnologyGroupCo.,Ltd.
二○一七年二月
1概述
1.1企业名称及性质
(1)项目名称:
通化县远程矿业有限责任公司远程石膏矿西部采区
(2)企业性质:
股份有限责任公司
1.2项目背景
根据国务院安委会办公室《关于印发<金属非金属地下矿山采空区事故隐患治理工作方案>的通知》(安委办[2016]5号)和吉林省安委办《吉林省金属非金属地下矿山采空区、排土(渣)场遏制重特大事故实施方案》(吉安委办[2016]64号),扎实推进金属非金属矿山采空区事故隐患综合治理工作,有效降低因采空区引发的事故总量,坚决遏制重特大事故发生。
要求各有关地区要合理划定功能区,避免采空区影响范围内有居民和重要设施。
通化县远程矿业有限责任公司采矿许可证生产规模25万吨/年,服务年限19.4年,其中西部采区设计生产能力为5万吨/年。
采用侧翼斜井开拓,现有主、副斜井采用“入”字型布置形式,主斜井一段提升,副斜井为二段提升。
主斜井井口标高463m,井底标高为300m,主斜井坡度18°,斜长约700m,方位187°。
一段副斜井井口标高464.3m,井底标高为336.7m,斜井倾角27°,斜长为250m,方位角242°,二段副斜井(盲井)井口标高336.7m,井底标高为290m,倾角210,斜长为120m,方位角142°。
矿山目前处于基建状态。
矿山井下现有两处空区(命名S1、S2),面积S1=4795.49m2,S2=1952.39m2,采空区最大高度3.2m,平均高度2.8m。
主、副斜井为矿山重要设施,按Ⅰ级保护。
通过采用传统方法圈定空区岩移界线,主、副井位于岩移范围内,不满足安全规程规定矿山重要设施(主要井巷)需位于岩移界线20m外的要求;以及采用数值模拟分析空区对主、副井的影响,从变形分析数据看出,主斜井最大倾斜、曲率和水平变形分别为86.389mm/m、14.1007mm/m和125.87mm/m,均远大于《有色金属采矿设计规范》(GB50771)关于Ⅰ级保护建(构)筑物的最大允许变形值;副斜井最大倾斜、曲率和水平变形分别为65.235mm/m、7.6564mm/m和47.855mm/m,均远大于《有色金属采矿设计规范》(GB50771)关于Ⅰ级保护建(构)筑物的最大允许变形值。
因此,矿山现有采空区已影响到重要设施(主、副斜井)安全,需治理空区,避免灾害发生。
在通过采用FLAC3D数值模拟分析,采空区采用胶结充填治理后,可以确保现有主、副斜井安全。
1.3矿区位置及交通
矿区隶属吉林省通化县大安镇,位于通化市55°方位,直距22.50km,距通化-白山公路北约3km,交通便利。
矿区地理坐标:
东经:
126°10′35″~126°12′45″
北纬:
41°47′20″~41°49′36″
图1.1交通位置图
1.4设计范围及依据
(1)设计范围
根据通化县远程矿业有限责任公司设计委托书,本次设计空区治理范围见表1-1所示。
表1-1治理范围坐标表
点号
X
Y
①
4630690
42514945
②
4630840
42515185
③
4630845
42515500
④
4630400
42515500
⑤
4630400
42515065
(2)设计依据
(1)《关于印发<金属非金属地下矿山采空区事故隐患治理工作方案>的通知》(安委办[2016]5号);
(2)《吉林省金属非金属地下矿山采空区、排土(渣)场遏制重特大事故实施方案》(吉安委办[2016]64号);
(3)《金属非金属矿山安全规程》(GB16423-2006);
(4)《有色金属采矿设计规范》(GB50771);
(5)《地质灾害防治条例》;
(6)《吉林省通化县下四平安泰石膏矿资源储量核实报告》(中国建筑材料工业地质勘查中心吉林总队,2011年4月);
(7)建设单位提供的采空区现状资料及矿岩力学参数资料;
(8)设计委托书;
(9)其他设计资料。
1.5采空区现状及其对矿山重要设施的影响
矿山采空区为历史遗留空区,原已封闭处理,现业主在接手矿山后,重新对矿山现状进行了调查,通过实测及结合以往资料,发现空区为过去采用房柱法开采形成的,留有少量不规则点柱,采空区由两部分(S1和S2)组成,两空区连成一片,目前空区内无积水和塌落现象,空区现状见表1-2。
采空区位于主、副斜井之间。
根据矿体(空区)赋存条件及参照类似矿山设计资料,按下盘65°,上盘65°,侧翼65°圈定岩移界线,矿山现有主、副斜井在岩移范围内,存在安全隐患。
目前主、副斜井暂无变形、掉块、塌落等现象。
如果采取另行选址,重新施工主、副斜井方案,存在征林、征地困难,投资大,工期长等难以解决的问题。
因此,采用FLAC3D数值模拟确定采空区对主、副斜井的危害程度,并提出胶结充填治理采空区方案,确保现有主、副斜井能安全使用。
数值模拟及充填工艺详见第3、4、5章节内容。
表1-2采空区现状
空区
名称
位置
标高
(m)
倾角
(°)
采高
(m)
面积
(m2)
体积
(m3)
S1
主、副斜井之间
332
8~12
2.5~3.2,平均2.8
4795.49
13427.372
S2
主、副斜井之间
318
8~12
2.5~3.2,平均2.8
1952.39
5466.692
合计
6747.88
18894.064
注:
采空区除影响主、副斜井外,不影响矿山其他现有设施。
1.6研究内容和方法
(1)研究内容
在文献查阅和现场调查研究基础上,结合远程石膏矿的围岩变形及破坏特征,进行空区围岩变形规律的数值模拟研究。
建立围岩变形破坏的力学模型,采用FLAC3D模拟软件进行采空区围岩变形规律研究,为矿山安全生产提供理论依据。
(2)研究方法
本项目采用现场调查和实测研究、理论分析、有限元数值模拟相结合的综合研究方法。
技术路线为:
通过现场调查,分析远程石膏矿深部岩性特征及地质构造情况,为进一步研究奠定基础。
在此基础上,参照类似矿山矿岩物理参数及金川镍矿充填材料的力学参数,对采空区进行不充填和充填后的有限元数值模拟及理论分析,研究围岩变形特征及机理,确定合理的充填方式和充填参数。
2矿山地质条件及岩石(体)力学参数
2.1地质条件
2.1.1地层
矿床位于中朝准地台(Ⅰ)、吉南台隆(Ⅱ)、太子河—浑江褶断束(Ⅲ)、浑江上游凹陷(Ⅳ)的南西部。
由于大地构造性质及其振荡运动的不均衡性,使成膏凹陷盆地具有明显继承性特点,控制着震旦系、寒武系、奥陶系及其上部地层均呈北东向—北东东向有规律展布。
矿区总体呈一向斜构造盆地,轴向北东60°,由南西向北东翘起并撒开,轴部为奥陶系,向外依次出露古生界各组及震旦系。
采区位置属于下四平向斜盆地西端部地段,采区及周围出露地层有为:
寒武系(自下而上)碱厂组(∈1j)、馒头组(∈1m)、毛庄组(∈1mo)、徐庄组(∈2x)、张夏组(∈2z)、崮山组(∈3g)、长山组(∈3c)和凤山组(∈3f)。
矿山开采的石膏矿,赋存于馒头组上部含膏岩段的上部,该组顶部砖红色粉屑白云岩段之下。
2.1.2矿床地质
该石膏矿层与区域上相同,均赋存于馒头组(厚88.56~129.26m),该组划分为五个岩段(自下而上):
(1)底部砾岩段:
由杂色砾石夹不规则砂质条带组成。
厚0.70~18.98m。
(2)下部含膏岩段:
由青灰色纹层状粉屑白云岩及紫红色粉屑膏质白云岩组成。
厚1.42~24.79m。
(3)青灰色粉屑白云岩与灰紫红色粉砂岩互层岩段。
厚27.47~40.91m。
(4)上部含膏岩段:
由上、下两个韵律层组成;上部韵律层为本区唯一的工业石膏矿层及底板白云岩层,下部韵律层(自下而上)为灰紫色含泥质粉砂岩—深灰色薄层状粉屑灰质白云岩—青灰色纹层状粉屑藻白云岩或纹层状粉屑白云岩。
厚27.75~40.84m。
(5)砖红色粉屑泥质白云岩段:
该段可为单一岩性层,是石膏矿层的直接顶板,亦是区域上的标志层之一。
厚19.33~29.33m。
本矿床只有一层矿,矿层一般由淡→咸化两个韵律构成,具有两个自然层。
矿层赋存于下四平向斜北西翼,产状较平缓,走向北东,倾向南东,倾角一般8~10°,矿层展布方向与含矿层相同,呈北东向。
2.1.3构造
采区及其周围所处的构造位置决定了具备向斜翘起端的基本特征:
即寒武纪地层走向基本呈局部的南北向转为北东向,并均向内倾斜,且外陡内缓,倾角7°~19°;其断裂构造一般可分三组,与本项目有关的断层主要为北西向断层Fa8与Fa9:
Fa8正断层,走向165°,倾向东,倾角85°,断距4m;
Fa9正断层,走向184°,倾向西,倾角85°,断距20m。
2.1.4岩浆岩
矿区岩浆活动较弱,岩浆岩不甚发育,岩性亦较单一,仅见有花岗斑岩和正长斑岩,呈脉状和小岩株产出,脉状者多见于矿区内部,小岩株多产在周边。
2.1.5顶、底板围岩
矿体(层)底板为灰紫色粉砂岩,直接顶板为砖红色泥岩,间接顶板为砖红色粉砂岩,其夹层为青灰色白云岩和灰紫色含泥质白云岩。
灰紫色粉砂岩(底板):
主要为泥质粉砂质结构,水平微薄层状构造,主要成分由粉砂质碎屑、泥质、白云石及少量水云母组成。
砖红色泥岩(顶板):
泥质碎屑结构,棉絮状定向结构,局部薄层状构造,主要成分粘土质、白云石或灰质、石英粉砂碎屑物。
青灰色白云岩和灰紫色含泥质白云岩(夹石):
微晶粒状结构,纹层状或薄层状构造,主要由白云石,少量泥质和石英砂屑组成。
2.1.6工程地质条件
该矿床构造破碎带较发育,影响采空区的断层主要为断层Fa8与Fa9。
矿层顶、底板围岩完整、稳固,属坚硬岩石,井巷稳定性好。
根据ZK2钻孔资料,西部采区位置属于下四平向斜盆地西端部地段,采区及周围出露地层有为:
寒武系(自下而上)碱厂组(∈1j)、馒头组(∈1m)、毛庄组(∈1mo)、徐庄组(∈2x)。
矿山开采的石膏矿,赋存于馒头组上部含膏岩段的上部,该组顶部砖红色粉屑白云岩段之下。
毛庄租:
钙质粉砂岩,厚度115.12m。
馒头租:
①、砖红色粉砂质泥岩,厚度28.17m。
②、白云质石膏,厚度2.18m。
③、紫红色白云质粉砂岩,厚度13.65m。
到目前为止,尚未出现冒顶等工程地质问题。
综上,矿床工程地质条件属简单类型。
2.2井巷工程破坏原因分析
2.2.1井巷工程破坏的主要形式
总体来讲,矿山井巷破坏的显现特征主要有两大类:
一是动压区,井巷上覆岩体(层)处于剧烈运动和破坏阶段;二是静压区,井巷未受到采动影响。
而静压井巷破坏形式主要有两种:
一是井巷开挖后产生的周边应力大于围岩强度(主要是抗拉强度),岩体随掘随冒落;二是巷道开挖后产生的周边应力小于围岩强度,井巷完整,但随着时间推移产生大量变形,最后破坏。
动压区井巷的破坏形式也有两种:
一是在动压内掘进的井巷;二是采动影响下的静压巷道。
它们的破坏类似于静压巷道,区别在于其还受到了支撑压力及岩层扰动,主要表现形式为:
(1)巷道围岩(支护)强度小于支承应力作用,随采动呈层状剥落,但巷道移近量并不明显。
(2)受采动影响时,井巷(支架)产生大量缩变,但不产生冒落。
(3)在采动过程中,伴随着移近量增加,井巷产生大面积冒落。
综上,井巷破坏可归纳为四中:
(1)有明显的移近量,断面缩小但未冒落;
(2)随断面缩变发生冒落;(3)无移近量而冒落;(4)表层剥落。
2.2.2岩体移动影响因素分析
岩体移动与许多因素有关,通常只有其中的几个因素起重要作用,以是否可以人为改变为分类标准,将这些因素范围可控制因素和固定因素。
(1)可控制因素
可控制因素指开采过程中可以人为改变的条件。
与其他采矿方法相比,充填法采矿由于充填了采空区,使得岩体移动缺少了自由面,限制了岩体的变形,可以很好的控制岩体移动。
在充填体的作用下,位移的应力场和位移场变化较小,有利于围岩及矿体的稳定性。
回采工作面的推进速度,在很大程度上决定着移动过程的持续时间和剧烈程度。
对于给定的开采推进速度的矿山,矿体和围岩的持续时间和剧烈程度也是一定的,这对于矿山开采中具有使用期的设施来说具有重要意义。
开采顺序和采区的相互位置,对移动过程的特征和参数有很大的影响,对于急倾斜矿体来说,如从矿体的上盘向下盘开采,则在上盘的地表下沉将变大,对下盘的影响将变小。
(2)固定因素指开采过程中不变的条件。
这些条件与矿山的实际地质条件有关。
岩层和矿体的倾角对于采动引起的岩体移动及地表变形有比较明显的影响。
倾角不同导致地表的变形中心、沉降曲线的形式不同。
岩层的倾角也是确定移动过程的角度参数和盆地中变形分布的基本因素之一。
倾角越大,β(边界角)、θ(最大下沉角)越小。
开采深度对地表变形、岩层中矿压显现程度和特征都有很大的影响。
随着开采深度的增加,地表的各种变形都将减小。
一般来说,沉降曲线的曲率与采深成反比,相反的,矿压则随采深增大而增大。
在某些地区,应力和变形的集中会造成很大的危险。
岩体的力学性质与岩体结构对移动过程中所有参数和指标都有影响。
岩体的力学性质直接影响移动角δ值的大小。
岩体结构对于岩体的稳定性有着及其重要的影响,而就矿山岩移来说,断层为岩移提供了滑动面,且某些与岩层相交的断层则使岩体成为孤立的块体。
地形、水文地质条件和地质构造条件,对岩体移动的性质也有很大的影响。
在山陵地区,特别是在岩层含水很大的条件下,开采工作常引起滑坡现象。
在地质构造破坏的露头处。
即使地形很平坦,地表也可能产生变形的集中。
在山陵地区,这种变形的集中表现的更加剧烈。
2.2.3井巷破坏原因及机理分析
(1)围岩应力的重新分布及作用
井巷开挖后,原始的岩体应力平衡状态被破坏,造成应力重新分布。
在双向等压应力场中,孔的切向应力沿极径方向衰减,但实际矿山井巷大多不是圆形,再加上不均匀地应力的作用,等应力圆将在巷道外接圆及以外的围岩中分布。
分布的结果反映到井巷周边,往往是既不均匀也不对称的,产生了一系列剪切力面,以致岩石与岩体分立,在巷道周边发生剥落,并逐渐向纵深发展,这就是脆性岩石产生层状剥落的原因,是由拉应力和剪应力引起的。
(2)围岩松动圈对井巷破坏的影响
巷道的开掘爆破,三向应力变为二向应力,不仅使岩体抗破坏强度明显降低,并且产生应力集中。
如果这种变化超过了岩石的强度,将会先在巷道周边应力集中较大的地区发生变形、破坏。
导致邻近区受力条件更差,继而发生破坏。
如此循环,直至围岩应力小于岩石强度,围岩不再松动和破坏为止。
这样的一个围岩松动、破裂的范围称之为围岩松动圈。
岩石越软松动圈越大,岩石越硬(强度大)松动圈越小。
松动圈大,巷道的变形量就大,破坏程度就高。
实质上,松动圈形成和发展的过程就是巷道破坏的过程。
这就是巷道随着时间增长移近量增大的原因。
当摩擦抗力不足抵抗某些岩块的应变时,岩块就要坠落,继而造成邻近岩块发生冒落,这就是伴随着移近量增加发生冒落破坏的原因。
(3)岩石的变形特征
岩石具有在载荷作用下,组成岩石的基本微粒之间,相对位置发生变化的特征。
当作用的载荷不断增大超过围岩强度或者随着某一恒定载荷作用时间的增长,便会导致岩石破坏。
因为岩石的各种应力和应变都与时间有关。
有时尽管围岩应力小于围岩强度,但随着时间的增长同样会破坏(蠕变)。
井巷刚掘出,一般都不易立即冒落,而是经过一段时间才发生的。
在各种变形中,岩石的蠕变性对巷道的破坏危害最大,蠕变是静压巷道破坏的主要原因。
(4)岩层移动、破坏的影响
随着回采面的连续推进,顶板岩层逐渐被破坏移动,一是给巷道附加了较大的支承载荷,二是使巷道围岩连带移近。
反映到巷道中,某些地段的顶板岩层局部上升出现“反弹”。
而另一些地段的顶板岩层则受到附加载荷作用而出现“压缩”。
两种现象随工作面推进而相互交替,时张时驰。
这是采动致使巷道破坏的主要原因。
对于倾斜、急倾斜矿体开采下的巷道,这种扰动影响更大(超百米)。
平行于矿体倾向布置的巷道较平行于矿体走向布置的巷道影响小。
前者可随岩层移动在巷道轴向方向发生整体移动。
后者则在巷道断面内移动,周边围岩受力不均,有压有拉,且移动速度不均衡。
致使岩层沿弱面滑移,这是巷道变形增大最后破坏的原因。
2.2.4防护的途径及措施
(1)选择合理的巷道位置。
在设计巷道布置时,要综合考虑岩层、岩柱等各种因素,使巷道尽可能地避开构造带及采动影响范围。
(2)采用卸压护巷。
因条件所限确不能满足第一条时,应采取卸压措施,即采用在预定巷道位置上方先行回采,将巷道开掘在卸压后岩体内。
(3)保护围岩完整。
假如围岩是完整的,巷道就不会破坏。
因此,防治的根本要从保持围岩完整入手,采取措施,减少围岩松动及破碎。
如光面爆破,预留保护层掘进等等。
(4)改善支护结构及性能。
支护的目的不仅是阻止围岩的变形及发展,更重要的是适应一定的变形及发展。
对那些阻止不了的或者不可阻止的变形,要具有让压、可缩、释能等性能。
如采用可缩性金属支架、巷道周边预留可缩缝等等。
改善支护结构及性能。
支护的目的不仅是阻止围岩的变形及发展,更重要的是适应一定的变形及发展。
对那些阻不了的或者不可阻止的变形,要具有让压、可缩、释能等性能。
如采用可缩性金属支架、巷道周边预留可缩缝等等。
(5)关于巷道底鼓的防治,采用切缝释压是一种行之有效的办法。
将水沟布于巷中,可释放围岩底鼓变形产生的压力。
(6)完善巷道矿压监控手段。
由此求得其活动规律,以便合理地确定加固维修设计和施工方法。
(7)选择合理的维护时间及方式。
即根据采动影响引起的不同围岩移动、破坏特征,及时改变支护方式和调节支护强度。
以岩石集中巷为例,当巷道掘后先行锚喷(基本支护);当围岩变形发展到要超过锚喷的允许变形时,架设可缩性金属支架(二次加固);当受采动影响时,超前安设阻力较大的支撑式临时加强支架。
对于基本支护,发现破坏即行加固修复,切不可推延。
(8)加强现场管理,严格施工质量。
要严格按规定的程序和要求施工,健全工程质量控制和监督手段,特别是工序质量,必须全过程全方位地进行控制和监测。
2.3稳定性准则
本项目主、副斜井均位于岩移界线之内,井筒及周边围岩稳定性受岩移影响。
根据《有色金属采矿设计规范》(GB50771),斜井属于Ⅰ级保护构筑物,其保护带宽度为20m,最大允许变形值分别为:
倾斜i=±3mm/m;曲率k=±0.2mm/m;水平变形ε=±2mm/m。
其中,对于两点间发生的倾斜i根据下式计算:
式中:
W1——为1点下沉值;
W2——为2点下沉值;
L2——为移动后两点间的距离。
对于某点曲率值k根据下式计算:
式中:
i1——为该点与后一个点间的倾斜;
i2——为该点与前一个点间的倾斜;
L1——为该点与后一个点间的距离;
L2——为该点与前一个点间的距离。
对于两点间发生的水平变形ε根据下式计算:
式中:
L1——为移动前两点间的距离;
L2——为移动后两点间的距离。
先采用FLAC3D模拟、分析采空区对主、副斜井可能造成的破坏程度。
在采用FLAC3D对采空区充填后进行数值模拟,分析主、副斜井受影响程度是否在可接受范围内。
2.4岩石力学参数
(1)岩石
矿山岩石力学参数根据《采矿设计手册》(矿产地质卷上)并参照《土木工程地质》及《土木工程材料》推荐指标,围岩强度指标见表2-1,力学参数见表2-2、2-3。
表2-1围岩强度指标表
岩石类型
抗压强度(MPa)
抗拉强度(MPa)
备注
粉砂岩
68.1~80
0.8
间接顶板
泥岩
68.5~84.1
1
直接顶板
白云岩
60.3~114.5
2.2
夹层
表2-2岩石力学参数表
岩石
密度
D(kg/m3)
弹性模量
E(GPa)
体积模量
K(GPa)
剪切模量
G(GPa)
内聚力
C(MPa)
泊松比
μ
内摩擦角
(°)
泥岩
2460
1.84
1.322
0.726
1.3
0.26
40
白云岩
2550
2.3
1.953
1.172
2
0.2
44
粉砂岩
2600
2
1.235
0.769
1.4
0.25
42
(2)断层(节理)力学参数
表2-3断层(节理)力学及相关参数表
断层
密度
D(kg/m3)
体积模量
K(MPa)
剪切模量
G(MPa)
内聚力
C(MPa)
内摩擦角(°)
倾向
(°)
倾角
(°)
断距
(m)
Fa8
1450
1.5
1
0.05
35
270
70
4
Fa9
1450
1.5
1
0.05
35
270
70
20
2.5岩体质量评价
大量工程实例证明,岩体结构面往往控制着岩体工程的稳定性,岩体结构面分布状况是评价岩体质量好坏的重要指标之一。
研究岩体结构面的特征并且评价岩体质量,对矿山安全具有重要的意义。
由于组成岩体的岩石性质、组织结构不同,以及岩体中结构面发育情况差异,致使岩体力学性质相当复杂。
2.5.1广义修正Hoek-Brown强度准则
1980年,E.Hoek和E.T.Brown遵循以下三个原则,在分析Griffith理论和修正的Griffith理论的基础上,根据自己在岩石力学方面深厚的理论功底和丰富的实践经验,通过对大量岩石三轴试验资料和岩体现场试验成果的统计分析,用试错法导出的岩块和岩体破坏时极限主应力之间的关系式(2.1),即为Hoek-Brown强度准则。
式(2.1)
式2.1中σ1为岩体破坏时的最大主应力;σ3为岩体破坏时的最小主应力;σc为组成岩体完整岩块的单轴抗压强度;m,s为岩体的物性常数。
m反映岩石的软硬程度,其取值范围在0.0000001~25之间,对严重扰动岩体取0.0000001,对完整的坚硬岩体取25;s反映岩体破碎程度,其取值范围在0~1之间,对破碎岩体取0,完整岩体取1。
该强度准则要求三点:
(1)强度准则要与试验的强度值高度吻合,能说明岩体从单轴拉伸到三轴压缩等各种应力条件下的强度特性;
(2)准则的数学表达式尽可能简单,能反映一组或多组结构面对岩体强度特性的影响;
(3)可延用到节理岩体和各向异性等情况,并能为现场岩体强度提供近似的预测公式。
可以看出,上述三点原则,实质是要求所建立的强度准则尽可能地反映岩块强度、结构面组数、所处应力状态对岩体强度的影响。
该准则已在世界范围的工程项目咨询中包括边坡岩体工程、水利水电工程、隧道硐室等工程中付诸应用。
近年来,Hoek-Brown准则的原创者对该准则重新作了定义和扩展。
考虑岩体的地质环境,Hoek-Brown提出了地质强度指标GeologicalStrengthIndex(GSI),该指标与岩体的结构特性和表面风化程度,表面粗糙性等特性有关。
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