第6章-剪力墙结构设计.doc
- 文档编号:153144
- 上传时间:2023-04-28
- 格式:DOC
- 页数:88
- 大小:6.05MB
第6章-剪力墙结构设计.doc
《第6章-剪力墙结构设计.doc》由会员分享,可在线阅读,更多相关《第6章-剪力墙结构设计.doc(88页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
第六章 剪力墙结构设计
第六章剪力墙结构设计
剪力墙结构是指纵横向主要承重构件全部为结构墙的结构。
当墙体处于建筑物中合适的位置时,它们能形成一种有效抵抗水平作用的结构体系。
同时,又能承受竖向荷载,起到对空间的分割作用。
结构墙的高度一般与整个房屋的高度相同,自基础直至屋顶,高达数十米或上百米。
其长度则视建筑平面布置而定,一般为几米至几十米。
相对而言,它的厚度则很薄,一般仅200~300mm,最小可达160mm。
因此,结构墙在其墙身平面内的抗侧移刚度很大,而其墙身平面外的刚度却很小,一般可忽略不计。
所以,建筑物上大部分的水平作用或水平剪力通常被分配到结构墙上,所以称为剪力墙,以便与一般仅承受竖向荷载的墙体相区别。
第一节剪力墙结构布置与计算简图
一、剪力墙的分类
由于使用功能的要求,剪力墙有时需开设门窗洞口。
根据洞口的有无、大小、形状和位置等,剪力墙可划分为以下几类:
(1)整体墙。
当剪力墙无洞口,或虽有洞口但墙面洞口的总面积不大于剪力墙墙面总面积的16%,且洞口间的净距及洞口至墙边的距离均大于洞口长边尺寸时,可忽略洞口的影响,这类墙体称为整体墙,如图6·2·1(a,b)所示。
这种墙实际上是一竖向悬臂构件,在水平荷载作用下,弯曲变形符合平截面假定,墙肢截面的正应力为直线分布。
(2)小开口墙。
当剪力墙的洞口稍大,且洞口沿竖向成列布置[图6·2·1],洞口的面积超过剪力墙墙面总面积的16%,但洞口对剪力墙的受力影响仍较小时,这类墙体称为整体小开口墙。
在水平荷载作用下,由于洞口的存在,剪力墙的墙肢中会出现局部弯曲,其截面应力可认为由墙体的整体弯曲和局部弯曲二者叠加组成,但局部弯曲引起的应力不超过整体弯曲应力的15%,截面变形仍接近于整体墙。
(3)联肢墙。
当剪力墙沿竖向开有一列或多列较大的洞口时,由于洞口较大,剪力墙截面的整体性大为削弱,其截面变形已不再符合平截面假定,这类剪力墙可看成是若干个单肢剪力墙或墙肢(左、右洞口之间的部分)由一系列连梁(上、下洞口之间的部分)联结起来组成。
当开有一列洞口时称为双肢墙[图6·2·1(d)];当开有多列洞口时称为多肢墙。
墙肢的线刚度比连梁的线刚度大得多,每根连梁中部都有反弯点,而墙肢仅在少数楼层出现反弯点。
在水平荷载作用下,所有的连梁都呈现双曲率弯曲形态,而大部分的墙肢都呈现单曲率弯曲形态,墙肢变形仍以弯曲变形为主。
(4)大开口墙。
当剪力墙成列布置的洞口很大,且洞口较高、连梁高度很小时,这类墙体称为大开口墙。
这时,连梁刚度相对于墙肢非常小,连梁仅相当于墙肢间的刚性链杆,将洞口两侧墙肢分隔成一片片独立的整体墙。
各墙肢截面的正应力为直线分布,受力与多片整体墙类似。
(5)壁式框架。
当剪力墙成列布置的洞口很大,且洞口较宽、墙肢宽度相对较小、连梁的刚度接近或大于墙肢的刚度时,墙肢和连梁中部均出现反弯点而呈现双曲率弯曲形态,剪力墙的受力性能与框架结构相类似,这类剪力墙称为壁式框架。
[图6·2·1(e)]
(a)(b)(c)(d)(e)(f)(g)
图6.2.1剪力墙的分类
(a)无洞整截面墙;(b)整体墙;(c)小开口墙;(d)双肢墙;(e)多肢墙;(f)大开口墙;(g)壁式框架
二、剪力墙结构布置
1.平面布置
(1)剪力墙结构中所有竖向荷载和水平作用全部由剪力墙承受,所以剪力墙宜沿主轴方向或其他方向双向或多向布置,以便形成整体性较好的空间结构。
一般情况下,采用矩形、T形和L形平面时,剪力墙应沿纵横两个正交的主轴方向布置;采用形及Y形时,可沿三个方向布置;正多边形、圆形和弧形平面,则可沿径向及环向布置。
不同方向的剪力墙宜分别联结在一起,尽量拉通、对直,使两个方向侧向刚度接近。
剪力墙墙肢截面宜简单、规则,一般可设计成一字形、T形、L形、I形、槽形等,尽量不要使用Z形或其他形状复杂的墙肢截面形式,图1.9为几种常见的剪力墙墙肢截面形式。
抗震设计时,应避免仅单向有墙的结构布置形式,尽量把墙肢设计成带翼缘的构件,见图1.9(b)~(g)。
这样既可以满足与墙体相交的梁的锚固要求,又可以防止墙的侧向压屈。
当剪力墙进入塑性受力阶段时,这些带翼缘的构件还可以对塑性铰区的混凝土形成约束,增加结构的延性。
图6-剪力墙墙肢截面形式
(2)剪力墙结构可根据墙的间距大小分为小开间剪力墙和大开间剪力墙两种类型。
小开间剪力墙的横墙间距一般在3~5m之间,见图1.6(a)。
这种体系的剪力墙较密,结构所占的面积可以达到层建筑面积的8%~10%,材料消耗大,不经济,但楼面板容易处理。
大开间剪力墙的间距一般在6~8m,墙少,建筑布置灵活,见图1.6(b)。
大开间布置的剪力墙结构所占的面积可以控制在层建筑面积的7%以内。
材料消耗少,经济性好。
但由于开间大,楼板比较难处理。
剪力墙的侧向刚度及承载能力均较大,若侧向刚度过大,不仅加大自重,还会使地震作用增大,对结构受力不利。
为了使结构具有适宜的侧向刚度,减轻结构自重,增大结构的可利用空间,墙不宜布置得太密。
在有效控制结构侧移的前提下,应使结构的侧向刚度尽可能小,这对减小结构的地震作用、节约工程投资都是有利的。
(3)剪力墙布置时还要注意单片剪力墙的长度不宜过大。
一方面,由于剪力墙的长度很大,使得结构自振周期过短,地震作用增大;另一方面,低而宽的剪力墙墙肢易发生脆性的剪切破坏,使结构的延性降低,对结构抗震不利。
因此,当同一轴线上的连续剪力墙过长时,应该用不设连梁的楼板或跨高比大于6(ln/h>6)的弱连梁分成若干个墙段。
每一个墙段相当于一片独立剪力墙,墙段总高度与总宽度之比H/L不宜小于2,以避免发生剪切破坏。
每一墙段可以是整体墙、小开口墙或联肢墙,具有若干个独立墙肢。
每一墙肢的长度不宜大于8m,以保证墙肢是由受弯承载力控制,而且靠近中和轴的竖向分布钢筋在破坏时能充分发挥作用。
图6.1.1较长剪力墙划分示意图
(4)剪力墙的特点是平面内刚度及承载力大,而平面外刚度及承载力都相对很小。
当剪力墙与平面外方向的梁连接时,会造成墙肢平面外受弯,而一般情况下并不验算墙的平面外刚度及承载力,因此应控制剪力墙平面外的弯矩。
当剪力墙墙肢与其平面外方向的楼面梁连接,且梁截面高度大于墙厚时,可通过设置与梁相连的剪力墙、增设扶壁柱或暗柱、墙内设置与梁相连的型钢等措施以减小梁端部弯矩对墙的不利影响;除了加强剪力墙平面外的抗弯刚度和承载力外,对截面较小的楼面梁可设计为铰接或半刚接,减小墙肢平面外的弯矩;铰接端或半刚接端可通过弯矩调幅或梁变截面来实现。
图梁墙相交时剪力墙的加强措施
(a)加剪力墙;(b)加扶壁柱;(c)加暗柱;(d)加型钢
2.竖向布置
(1)剪力墙宜自下到上连续布置,不应中断。
当顶层取消部分剪力墙而设置大房间时,其余剪力墙应在构造上予以加强;当底层取消部分剪力墙时,应设置转换层。
为避免刚度突变,墙厚和混凝土强度等级以及墙体配筋率的改变宜错开楼层,按阶段变化。
混凝土强度等级一般每次变化一级。
墙厚每次变化宜为50~100mm,使侧向刚度沿高度逐渐减小,均匀变化。
为减小上、下剪力墙的偏心,除外墙和电梯井外,一般墙厚宜两侧同时内收。
上宽下窄的刀把形剪力墙,会使剪力墙受力复杂,应力局部集中,而且竖向地震作用会产生较大影响,采用时宜十分慎重。
图6.1.4刀把形剪力墙
(2)剪力墙洞口的布置会极大地影响剪力墙的受力性能,为此剪力墙的洞口宜上下对齐,成列布置,形成明确的墙肢和连梁。
成列开洞的规则剪力墙传力直接,受力明确,应力分布比较规则。
错洞剪力墙往往受力复杂,洞口边角容易产生明显的应力集中,造成剪力墙的薄弱部位。
因此宜避免使用不规则的错洞墙和叠合错洞墙。
在剪力墙上开设门窗洞口时,应避免3个以上洞口集中于同一十字交叉墙附近而形成独立小墙肢,洞口至墙边角的水平距离宜符合图6-的要求。
图6.1.2不规则开洞及配筋构造
(a)错洞墙;(b)叠合错洞墙图剪力墙洞口至墙边距离
(3)剪力墙相邻洞口之间以及洞口与墙边缘之间要避免小墙肢。
试验表明:
墙肢截面高度与厚度之比小于3的小墙肢在反复荷载作用下,比普通墙肢早开裂,即使加强配筋,也难以防止小墙肢的较早破坏。
在设计剪力墙时,墙肢截面高度不宜小于3bw,不应小于500mm。
图6。
1。
3小墙肢
3.结构方案初估
(1)剪力墙的厚度
剪力墙结构的底层厚度,可按每层大约10mm初估。
剪力墙的最小厚度按160mm考虑。
剪力墙住宅的墙厚一般可按表7-1估算。
对于一、二级抗震等级剪力墙,表中数字应增加:
40mm(底部加强部位),20mm(无端柱或翼墙的其他部位)。
设防烈度9度时亦应适当增加。
表7-1剪力墙住宅的墙厚(mm)
层数
小开间(3~4m)
大开间(6~8m)
20-24
200
220-240
16-20
180
200-220
8-15
160
180
(2)剪力墙的数量
从实际设计的16~28层住宅来看,底层部分剪力墙截面总面积AW与楼面面积Af之比,大约在以下范围内:
小开间(3~4m):
AW/Af=7%~9%(7-8)
大开间(6~8m):
AW/Af=4%~6%(7-9)
在方案上宜首先采用大开间剪力墙结构。
(3)合理周期和地震力
剪力墙结构宜控制其周期在下列范围内:
T1=(0.05~0.06)n(7-10)
式中n——建筑物的层数。
建筑物的底部地震剪力V0E与总重力荷载代表值GE之比,宜控制在表7-2规定的范围内。
表7-2底部剪力V0E与总重力荷载代表值GE之比(%)
设防烈度
场地
7度
8度
9度
I级
2~3
4~5
8~10
II级
3~4
5~7
9~14
表中数值通常适用于15~20层建筑,当建筑物高度更大时,比值会适当降低。
应当注意,以上内容可用于两个方面:
在方案设计阶段近似估算剪力墙的用量;在初步设计时,对计算机方法粗算周期和地震作用结果合理性的评价。
三、荷载分配
1.竖向荷载在剪力墙内的分布
在竖向荷载作用下,剪力墙结构的内力可以分片计算。
每片剪力墙作为一竖向悬臂构件,按照它的负荷面积计算荷载。
作用于剪力墙计算截面上的竖向荷载有:
①各层楼板及与墙垂直的梁传递的荷载;②剪力墙端部由连梁通过与墙相连端传来的荷载;③剪力墙的自重。
通常竖向荷载多为均匀、对称的,在各墙肢内产生的主要是轴力,故计算时常忽略较小的弯矩的影响,按轴心受压构件计算墙肢轴力。
计算各墙肢的荷载时,以门洞中线作为荷载范围分界线,墙肢自重应扣除门洞部分。
当有梁支承在剪力墙上,传到墙肢上的集中荷载可以按照45°角向下扩散到整个墙截面,可以按照分布荷载计算集中荷载对墙面的影响。
当纵横墙整体连接时,一个方向墙上的荷载可以向另一个方向墙扩散,在楼板一定距离以下,可以认为竖向荷载在纵横墙内为均匀分布。
(图5·32)。
图5.32竖向荷载作用下剪力墙计算简图
连梁在竖向荷载下按两端固定(两端与墙相连)或一端固定、一端刚结(与柱相连)的梁计算弯矩和剪力。
求出连梁梁端弯矩后再按上、下层墙肢的刚度分配到剪力墙上。
在竖向荷载作用下,剪力墙计算截面上各荷载可等效为作用于剪力墙形心轴处的轴向力N和弯矩M。
对整体墙,此轴向力即为该片墙的轴力;对小开口整体墙和联肢墙可将N按各墙肢截面面积进行分配。
由于弯矩M一般较小,近似计算时常忽略其影响。
当需要考虑M的影响时,对整体墙此弯矩即为该片墙的弯矩;对小开口整体墙,各墙肢弯矩可按下式计算:
(6.3)
式中Mj——第j墙肢的弯矩值;
Ij——第j墙肢的截面惯性矩;
I——小开口整体墙组合截面惯性矩。
剪力墙在竖向活荷载作用下的内力计算方法与竖向恒荷载作用下的内力计算相同。
2.水平荷载作用下的剪力分配
剪力墙是由一系列竖向纵横墙体和水平楼板所组成的空间盒子式结构,它可按纵横两方向墙体分别按平面结构进行分析,计算剪力墙的水平作用。
图6-6剪力分配示意图
设建筑物受任意方向的水平力P,则P可以分解为建筑物平面轴线的两个分力Px和Py,Px由x方向的剪力墙承担,Py由y方向的剪力墙承担。
对于每一片x方向的剪力墙,由力的平衡条件可得:
(a)
各片剪力墙通过刚性楼板联系在一起,当结构的水平力合力中心与结构刚度中心重合时,结构无扭转,各片剪力墙在同一层楼板标高处的侧移相等。
侧移u与墙截面所受的弯矩之间的关系式:
(b)
式中EIyj为x方向剪力墙绕y轴的抗弯刚度,再对高度z求导,可得出位移u与剪力的关系:
(c)
由上式可求出任一片x方向墙承担的剪力:
(d)
再利用平衡条件,将式(d)带入式(a)得:
即:
(e)
将式(e)回代到式(c),得:
(3-1)
同理,在Py作用下,楼面有沿y方向得平移uy,这时y方向每片剪力墙所承受的剪力Vyj为:
(3-2)
式(3-1)、式(3-2)表示,在不考虑扭转时,剪力墙承担的剪力是按其刚度大小分配的。
当结构的水平力合力中心与刚度中心不重合时,结构会产生扭转。
有扭转作用时,各片剪力墙分配到的剪力应叠加扭转的影响。
四、剪力墙结构平面协同工作分析
1.基本假定
剪力墙结构是空间结构体系,在水平荷载作用下,为简化计算,做如下假定:
①楼盖在自身平面内的刚度为无限大,而在其平面外的刚度很小,可以忽略不计;
②各片剪力墙在其平面内的刚度较大,忽略其平面外的刚度;
③水平荷载作用点与结构刚度中心重合,结构不发生扭转。
由假定①可知,因楼板将各片剪力墙连在一起,而楼板在其自身平面内不发生相对变形,只作刚体运动——平动和转动,这样参与抵抗水平荷载的各片剪力墙,按楼板水平位移线性分布的条件进行水平荷载的分配,从而简化了计算。
由假定③可知,结构无扭转,则可按同一楼层各片剪力墙水平位移相等的条件进行水平荷载的分配,亦即水平荷载按各片剪力墙的等效刚度进行分配。
由假定②可知,各片剪力墙承受其自身平面内的水平荷载,这样可以将纵、横两个方向的剪力墙分开,把空间剪力墙结构简化为平面结构,即将空间结构沿两个正交的轴划为若干个平面抗侧力剪力墙,每个方向的水平荷载由该方向的各片剪力墙承受,垂直于水平荷载方向的各片剪力墙不参加工作,如图6.2.3所示。
对于有斜交的剪力墙,可近似地将其刚度转换到主轴方向上再进行荷载的分配计算。
(a)(b)(c)
图6.2.3剪力墙结构计算截面
为使计算结果更符合实际,在计算剪力墙的内力和位移时,可以考虑纵、横向剪力墙的共同工作,纵墙(横墙)的一部分可以作为横墙(纵墙)的有效翼墙。
每一侧有效翼缘的宽度可取翼缘厚度的6倍、墙间距的一半和总高度的1/20中的最小值,且不大于至洞口边缘的距离。
图6.2.4剪力墙翼缘计算宽度bf
表6-1剪力墙的有效翼缘宽度bf
考虑方式
截面形式
T(或I)形截面
L形截面
按剪力墙的间距s0考虑
按翼缘厚度hf考虑
按门窗洞净宽b0考虑
当剪力墙各墙段错开距离a不大于实体连接墙厚度的8倍,且不大于2.5m时[6.2.4(a)],整片墙可以作为整体平面剪力墙考虑;计算所得的内力应乘以增大系数1.2,等效刚度应乘以折减系数0.8。
折线形剪力墙当各墙段总转角不大于15º时,可按平面剪力墙考虑[图6.2.4(b)]。
除上述两种情况外,对平面为折线形的剪力墙,不应将连续折线形剪力墙作为平面剪力墙计算;当将折线形(包括正交)剪力墙分为小段进行内力及位移计算时,应考虑在剪力墙转角处的竖向变形协调。
图6-5轴线错开剪力墙及折线形剪力墙
当剪力墙结构各层的刚度中心与各层水平荷载的合力作用点不重合时,应考虑结构扭转的影响,按第 7.6节的方法计算。
实际工程设计时,当房屋的体型比较规则、结构布置和质量分布基本对称时,为简化计算,通常不考虑扭转影响。
2.计算简图
剪力墙结构房屋中可能包含几种类型的剪力墙,故在进行剪力墙结构的内力和位移计算时,可将剪力墙分为两大类;第一类包括整体墙、整体小开口墙和联肢墙;第二类为壁式框架。
当结构单元内只有第一类剪力墙时,各片剪力墙的协同工作计算简图如图6.2.5(a)所示,可按下述方法进行剪力墙结构的内力和位移计算:
(1)将作用在结构上的水平荷载划分为均布荷载、倒三角形分布荷载或顶点集中荷载,或划分为三种荷载的某种组合。
(2)在每一种水平荷载作用下,计算结构单元内沿水平荷载作用方向的m片剪力墙的总等效刚度,即。
(3)由于剪力墙结构中每一片墙承受的荷载是按照剪力墙的等效刚度进行分配,则对每一种水平荷载形式可根据剪力墙的等效刚度计算剪力墙结构中每一片剪力墙所承受的水平荷载。
(4)然后再根据每一片剪力墙所承受的水平荷载形式,进行各片剪力墙中连梁和墙肢的内力和位移计算。
当结构单元内同时有第一、二类墙体时,即既有整体墙、整体小开口墙和联肢墙或其中一种或两种,又有壁式框架时,各片剪力墙的协同工作计算简图如图6.2.5(b)所示。
此时先将水平荷载作用方向的所有第一类剪力墙合并为总剪力墙,将所有壁式框架合并为总框架,然后按照框架—剪力墙铰接体系结构分析方法,求出水平荷载作用下总剪力墙的内力和位移。
然后,根据总剪力墙的剪力确定其承受的等效水平荷载形式,再按第一类剪力墙的方法计算各片剪力墙中墙肢和连梁的内力。
这样,剪力墙结构体系在水平荷载作用下的计算问题就转变为单片剪力墙的计算。
第二节整体墙计算分析
在水平荷载作用下,整体墙可视为上端自由、下端固定的竖向悬臂构件。
三种典型的水平荷载分别为:
作用在墙顶的集中荷载P,沿竖向作用在墙身的均布荷载q和作用在墙身的最大值为qmax的倒三角形分布荷载。
图剪力墙结构顶点位移计算图
一般认为,整体墙应满足以下两个条件:
①剪力墙墙面门窗洞口的开孔面积不超过墙面总面积的16%;
②孔洞间净距及孔洞至墙边净距大于孔洞长边尺寸。
墙面开洞面积Aop与墙面面积A0(=B·H)之比,称为开洞率或洞口系数。
研究表明,整体墙的截面内力计算可以忽略洞口的影响,按整体悬臂弯曲构件进行。
在计算侧移时,由于剪力墙的截面高度较大,应计及剪切变形的影响,同时还要考虑洞口对截面面积及刚度的削弱。
这时,剪力墙的截面面积可取等效截面面积Aw。
式中A——剪力墙墙腹板毛截面面积,A=B·t;
γ0——洞口削弱系数。
等效惯性矩Iw取有洞口截面与无洞口截面沿竖向的加权平均值。
式中Ii——为剪力墙沿高度分为无洞口段和有洞口段后第i段的惯性矩;
hi——为剪力墙沿高度分为无洞口段和有洞口段后第i段的高度,∑hi=H。
图3-5整体剪力墙
一、墙体截面内力
1.顶点集中荷载作用下
剪力
墙体任一截面的剪力为
当时,墙体的底部剪力为
弯矩
墙体任一截面的弯矩为
当时,墙体底部的倾覆弯矩为
2.均布荷载作用下
剪力
墙体任一截面的剪力为
当时,墙体的底部剪力为
弯矩
墙体任一截面的弯矩为
当时,墙体底部的倾覆弯矩为
3.倒三角形荷载作用下
剪力
墙体任一截面的剪力为
当时,墙体的底部剪力为
弯矩
墙体任一截面的弯矩为
当时,墙体底部的倾覆弯矩为
式中:
V0、M0——墙底截面处的总剪力和倾覆弯矩;
H——剪力墙的总高度;
x、ξ——墙身计算截面的高度和相对高度;
二、侧移
1.顶点集中荷载作用下
弯曲变形
剪切变形
墙体的顶点侧移
=+=
2.均布荷载作用下
弯曲变形
剪切变形
墙体的顶点侧移
==
3.倒三角形荷载作用下
弯曲变形
剪切变形
墙体的顶点侧移
+
式中:
μ——剪切变形截面形状系数,矩形截面μ=1.2,圆形截面μ=10/9,I形截面取墙全截面面积除以腹板截面面积,T形截面按表6-1取值;
E、G——混凝土的弹性模量和切变模量,G=0.4E;
三、等效刚度
三种荷载下墙体的顶点侧移为
代入和底部剪力,有
引入EJd,把弯曲变形和剪切变形引起的顶点侧移综合为弯曲变形的表达形式为
其中,EJd即为整体墙的等效抗弯刚度。
剪力墙的等效刚度就是将考虑墙肢的弯曲变形和剪切变形之后的侧移,按顶点位移相等的原则,折算成一个只考虑弯曲变形的等效竖向悬臂杆的刚度。
为简化计算,可将上述三式写成统一公式,得到整体墙的等效抗侧刚度计算公式为
【例6-1】某高层住宅,层高2.7m,墙面开洞及截面形式见图6-6,采用C30混凝土现浇,求在图示水平荷载作用下的底层内力M0、V0及顶点的水平位移Δ。
图6-6
【解】
(1)计算简图(图6-6)。
(2)判别剪力墙类型:
窗洞总面积
墙面总面积
洞口系数
且洞口长边尺寸1.5m小于洞边到墙边距离,不大于洞口净距,故可按整体截面墙计算。
(3)截面形心轴
(4)截面特性计算
(5)墙底弯矩和剪力
(6)顶点位移计算
,满足要求。
第三节双肢墙计算分析
双肢墙是由连梁将两墙肢联结在一起,且墙肢的刚度一般比连梁的刚度大得多。
因此,双肢墙实际上相当于柱梁刚度比很大的一种框架,属于高次超静定结构,用一般的解法比较麻烦;为简化计算,可采用将连梁连续化的分析方法求解。
一、基本假定
图6.4.1(a)所示为双肢墙及其几何参数,墙肢可以为矩形、I形、T形或L形截面,但均以截面的形心线作为墙肢的轴线,连梁一般取矩形截面。
采用连续化法计算双肢墙的内力和位移时,基本假定如下:
(1)连续化假定。
每一楼层处的连梁简化为沿该楼层均匀连续分布的连杆,即抗弯刚度为EIb的各个连梁可以由单位高度上抗弯刚度为EIb/h的等效连续介质替代,这里,h为层高。
严格的讲,这种模拟需要修正,其顶部梁的惯性矩应为其它梁的一半。
根据这一假定,就可以把每一楼层间仅有一根连梁连接的结构,等效转化为在整个高度上的墙肢间由连续连杆连接在一起的结构,如图6.4.1(b)所示,从而为建立微分方程提供了条件。
通过对微分方程的求解,可以得到问题的解析解,便于把握结构的基本性能。
试验和分析证实,由于高层建筑的层数多,由连续化假定所引起的误差,在实用上是可以接受的。
(2)刚性梁假定。
墙肢附近楼板的平面内刚
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 剪力 结构设计