万达广场项目A地块大筏板核心筒施工方案.docx
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万达广场项目A地块大筏板核心筒施工方案
湘潭**广场项目
A地块写字楼筏板核心筒施工方案
(方案编号:
CSCEC2B-XTWD-084)
编制:
审核:
批准:
中国建筑第*工程局有限公司
二〇一*年七月
一、编制说明
根据目前A地块施工进度情况,即将进行负二层写字楼筏板基础开挖,根据图纸设计要求,A/B座写字楼底均为2m厚筏板,筏板底标高48m,大体积厚筏板施工过程中涉及到深基础开挖,钢筋绑扎、深电梯基坑、集水坑模板安装固定,混凝土浇筑与养护等一系列工序,各道工序较常规基础底板施工复杂,为了保证写字楼基础筏板施工切合图纸设计,结合工程实际,特编制本施工方案,以确保施工安全、质量达标。
二、编制依据
(一)工地现场、资料图纸文件:
1、湘潭**施工组织设计;
2、业主下发写字楼A/B座基础施工图;
3、湘潭**广场地质勘查报告;
4、基础施工前,我部对筏板基坑周边现场环境的勘探与分析。
(二)国家规范、标准及行业法律法规要求:
1、GB50010-2011混凝土结构设计规范+勘误表;
2、JGJ3-2010高层建筑混凝土结构技术规程;
3、GB50204-2011混凝土结构工程施工质量验收规范;
4、JGJ18-2012钢筋焊接及验收规程;
5、JGJ107-2010钢筋机械连接通用技术规程;
三、工程概况
(一)基本概况
湘潭**广场项目位于湖南省湘潭市**区**路北、**路南、**东路、**西路之间。
占地面积256亩,总建筑面积为88.6万平方米,其中地上面积为71.9万平方米,地下16.7万平方米。
由购物中心、酒店、写字楼、公寓、住宅、室外商业街、商铺组成。
工程性质为住宅及公共建筑。
(二)分部分项工程概况
A地块总计A/B两座写字楼,分布在A地块北侧负二层区域,核心筒区域平面面积约为529.2m2,由地上35层主楼,地下2层地下室组成,总计高度135.6m。
地下室采用筏板基础,主楼筏板基础2米厚,裙房区域及大商业区域筏板为50公分。
写字楼核心筒成规则方形状,开挖深度最深达16m,裙房区域开挖深度达11.58m(都含垫层)
写字楼筏板基础平面图
四、施工部署与安排
(一)组织部署
1、由于A/B两座写字楼建筑高度达135.6m,为超高层建筑,结构施工难度较大,尤其是基础地下室施工阶段,涉及到深基坑分层开挖,底板分层浇筑施工,过程工序多,为了确保施工过程中安全、质量受控,项目部针对写字楼基础施工,从工程现场管理、技术资料支持及材料、机械设备,劳动力资源上,组派专人负责,由项目经理带头组成写字楼施工管理团队。
序号
职务
姓名
人数
主要负责人联系方式
1
项目经理
2
生常经理
3
项目总工
4
技术员
5
现场施工员
6
测量管理员
9
资料员
10
安全员
11
质检员
12
物资管理
(二)施工整体思路
根据现场基坑出土完成情况及临时道路穿插布置情况,先施工靠酒店侧的B座写字楼,待B座写字楼筏板基坑开挖完成后,再开挖相邻西侧A座写字楼。
五、施工工艺流程及施工方法
A、分部分项工艺流程
土方开挖→垫层施工→防水层施工→保护层施工→钢筋施工→模板施工→混凝土浇筑→养护→验收
B、施工方法
(一)核心筒基坑土方开挖:
1、本工程A/B座写字楼基坑由上到下分三层开挖,第一层开挖到大面的筏板底,开挖深度约2米;第二层开挖到中央区域核心筒板底,开挖深度约1.2米;第三层开挖到核心筒区域局部下降的电梯基坑底,开挖深度约1.5米。
开挖前,先对第一层开挖线、第二层开挖线及第三层开挖线,按照图纸设计尺寸进行现场放样定位,撒上清晰的石灰线,确保后续开挖过程参照石灰定位分层进行。
分层开挖线,现场放样撒石灰线
2、根据图纸设计要求,参考《湘潭**广场项目地质勘查报告》,写字楼筏板基础在开挖过程中需要开挖到第⑦强风化层,由于场区地质分布不均匀,部分区段甚至要挖穿强风化进入第⑧层中风化层,普通机械极难挖掘,为满足施工要求本次A/B两栋写字楼土方开挖机械分别选用如下:
机械名称
机械型号
用途
数量
单位
反铲式挖机
现代225
转运及装车
6
台
钩机
小松PC-450
破碎泥岩
4
台
炮机
破碎泥岩
4
台
自卸式运土车
陕汽F3000
渣土外运
30
台
3、挖土施工采用后退向下切土,侧向或前下方装车。
4、修筑进入基坑的道路,土方外运路线详土方开挖施工方案。
5、本工程核心筒基坑深度大,止水帷幕施工完成后基坑区域内滞留的地下水经开挖后仍较多,必须进行基坑内排水处理。
拟在基坑内设置一个2×2×2米的积水坑,比开挖面低2m,如下图所示,用潜水泵进行抽排水,排入坡顶截水沟,经沉淀后排入市政排水管网。
开挖面对积水坑形成一定的泄水坡度,确保开挖面干燥无积水。
钢筋绑扎完成后,混凝土浇筑时方可停止该集水坑水泵抽水,再用结构混凝土一并填实。
6、土方开挖时加强对周边环境的观测,在关键地点设置沉降观测点和变形观测点,发现问题及时上报处理。
7、整个土方开挖过程中,严格按照图纸设计要求,上部机械开挖留出20~30公分左右,后期用于人工捡底。
(二)垫层施工:
1、筏板基坑在借助炮机破除过程中,由于基坑底部强风化岩块分布形状不规则,破除过程中无法做到破除斜面完全平整,部分区段甚至可能凹凸较大,所以垫层施工前必须对基底标高进行复核,超深区域要采用C15混凝土换填。
2、浇筑垫层C15混凝土前应将基底表面的松土、杂物均应清理干净,作灰饼操标高。
3、浇筑垫层混凝土一般从一端开始,并连续浇筑并用平板振捣器振捣,在斜坡区域,需要借助人工配合木具进行压光收尾。
4、混凝土浇筑后,应及时振捣,在2h内必须振捣完毕。
5、找平:
混凝土振捣密实后,按标杆检查一下上平,然后用大杠刮平、表面再用木抹子搓平。
6、应注意的质量问题
混凝土垫层不密实:
主要由于漏振和振捣不密实,或配合比不准及操作不当造成。
基底太干燥和垫层过薄也会造成不密实。
表面不平标高不准:
水平线或水平灰饼不准;操作时未认真找平或没用大杠刮平。
不规则裂缝:
由于垫层面积大,没有分段浇混凝土,而产生的收缩裂缝所致,也可能是基土不均匀沉陷,造成垫层厚薄不均匀而裂缝。
(三)防水施工
1、当基础垫层施工完毕后,作20㎜厚1:
2水泥砂浆找平层,且阴阳角处应做半径不小于50mm的圆弧并压光。
2、按照图纸设计要求,本工程防水等级一级,除了结构自防水以外,还有一道JS防水与SBS防水层,找平层施工完成,强度达到要求后,即可进行1.5厚JS涂料防水施工。
3、阴阳角部位、集水井部位按要求做防水附加层。
4、核心筒基础电梯基坑、集水坑防水处理:
核心筒基础电梯基坑、集水井作防水前,应先在别处另挖排水井进行排水,确保防水施工的集水坑基层干燥度达到防水卷材施工要求,集水坑防水卷材上部甩出250mm即可。
在集水井基坑防水施工前,应对基坑内的各个阴、阳角部位做防水附加层处理,范围为以阴阳角为中心两边宽度均为250mm,如下图所示。
5、筏板大面积防水施工
1)清理基层、涂刷基层处理剂
施工前找平层基层表面剔出护壁面上尖锐物,凸起部分应铲平,并不得有起砂、脱皮等缺陷。
如沾有砂、灰尘、油污应清除干净,使基层坚实、干净,其垂直度和平整度均需符合要求,且基层含水率不得超过9%。
,报监理验收合格后方可进行下一道工序。
2)JS防水涂料分两遍进行施工,用橡胶刮板均匀地涂刮第一层涂料,在第一层涂层表干后方可进行下一道涂层施工,第二道涂料的涂刮方向应与第一道的涂刮方向垂直,保证涂刷厚度达到图纸设计1.5mm要求。
3)涂刷冷底子油:
基层处理剂应与卷材的材性相同,采用涂刷法施工。
基层处理剂的涂刷应做到均匀一致,不漏刷、不露底,愈薄愈好,但不得留有空白。
必须要均匀一致,不得有露白处,切勿反复涂刷。
4)大面积铺贴墙面防水层。
铺贴时自下而上,垂直于护壁面铺贴。
在贴平面与立面相连的卷材时,应先贴平面,然后自下而上贴立面,交接处应交叉搭接。
卷材粘贴时应紧贴阴角,不得空鼓。
墙体卷材与底板卷材接茬时,其搭接长度为150mm。
卷材搭接宽度:
每边不少于100mm。
卷材接缝必须粘贴封严。
接缝口用材性相容的密封材料封严,宽度不小于100mm。
5)防水保护层施工
防水保护层为50mm厚C20细石混凝土,在施工立面防水保护层时在混凝土内挂设玻纤网格布,增强稳固性。
(四)钢筋施工
1、按照图纸设计要求,钢筋直径≥16均采用机械连接,本工程核心筒底板钢筋采用直螺纹套筒连接,同一连接区段内的钢筋接头面积百分率不超过50%,当采用搭接接头时,同一连接区段内搭接接头百分率不大于25%。
2、本工程筏板基础表示方法见国标11G101-3(独立基础、条形基础、筏形基础及桩基承台)。
3、本工程施工时应参见国标12G901-3<混凝土结构施工钢筋排布规则与构造详图>。
4、筏板局部降板、筏板基坑做法见国标11G101-3P94,P83,国标12G901-3P3-41、P3-42、P3-43。
筏板放坡60度。
5、筏板柱下墩构造见国标11G101-3P96,柱上板带附加筋见柱墩剖面图及9~10/G~H轴间平面示意。
6、本图2-C、2-D轴基础形式为独立基础,基础表示方法见国标11G101-3(独立基础、条形基础、筏形基础及桩基承台)。
7、机械连接和焊接接头的类型和质量应符合国家现行有关标准的规定。
8、核心筒基础钢筋便于施工分3次绑扎,第一次绑扎核心筒内部电梯基坑降板区域底筋和面筋,第二次绑扎核心筒3.2m厚板区域底筋和面筋,第三次绑扎2m厚筏板底筋和面筋。
9、地下室筏板钢筋绑扎:
1)绑扎工艺
(1)清理基层面,在基层面上弹出墙体位置线,做好明显标记。
同时弹出底板钢筋间距分格线。
根据弹在防水保护层上的钢筋位置线铺放钢筋,本工程为双向主筋的钢筋网,钢筋纵横交点均需用22#绑扎丝绑牢,相邻绑扎点的铁丝扣呈八字形扎,以免网片歪斜变形。
弯钩朝向要保证下层钢筋的弯钩竖直朝上,上层钢筋的弯钩竖直朝下,不得倒向一边倾斜。
(2)根据底板上钢筋的间距分格线绑扎下层钢筋。
双向主筋的钢筋网,必须将全部钢筋相交点绑寸扎牢,相邻绑扎点的丝扣要成八字形,以免网片歪斜变形。
如下图所示:
基础底板钢筋绑扎
(3)机电管线安装施工完后摆放50mm成品砂浆垫块,且垫块混凝土与底板混凝土强度相同,间距800mm梅花型。
(4)上层钢筋网绑扎:
结合本工程结构形式、实际施工特点,对于板厚≤1.5米均采用常规的钢筋马镫支撑面筋,对于板厚超过1.5米的部位采用扣件式钢管脚手架作为上层钢筋的支撑胎架,立杆顶部设顶托,可根据实际调节高度。
钢管支撑胎架搭设参数:
横向间距或排距(m):
1.50m;纵距(m):
1.50m;步距(m):
1.20m;内部外围都设置竖向剪刀撑,对于高度大于4米区域,则按照要求在顶部增加一道水平剪刀撑。
为保证施工质量及安全,满堂架在混凝土浇筑时不取出,浇筑在混凝土内部。
(5)按标高控制底板厚度,钢筋绑扎时要注意在绑扎下层钢筋时,扎头向上,在绑扎上层时,扎头向下,并及时将扎头扳向钢筋网片内,以保证浇筑混凝土后绑丝不露出混凝土表面。
(6)底板的钢筋绑扎完毕后,根据底板上弹好的墙、暗柱位置线进行插筋,并与底板钢筋绑扎牢固。
(7)墙体、暗柱插筋绑扎:
为保证暗柱主筋垂直不偏位,还需在底板内绑扎间距500且不少于两个箍筋,距底板面50mm处绑扎箍筋,在上网面500mm处在绑扎箍筋,及定距框。
墙插筋采用水平筋在筏板上固定,然后在500mm高处采用间距固定框对钢筋进行间距和排距的双面控制固定.墙双排插筋绑扎完毕后,为保证墙体插筋不发生位移,绑扎在立筋上口采用水平定位梯子筋固定。
(8)技术要求
A.按图纸标明的钢筋间距,计算出底板实际需用的钢筋根数,靠近底板模板边的钢筋距离模板边为5cm,在基础垫层上弹出钢筋位置线。
B.按弹出的钢筋位置线,先铺设底板下层钢筋,根据底板受力情况及构造大样详图要求,铺双向钢筋骨架。
C.钢筋绑扎时,必须所有交点全部绑扎,采用八字扣,必须保证钢筋不位移。
D.摆放底板混凝土保护层用成品砼垫块,垫块厚度等于保护层厚度,按每800mm左右距离梅花型摆放。
E.基础底板采用双层钢筋,绑完下层钢筋后,摆放钢筋马凳或搭设扣件式钢管支撑胎架,其中钢筋马凳间距1200mm左右,钢管支撑胎架间距见搭设参数要求,在马凳上摆放纵横两个方向定位钢筋,钢筋上下次序及绑扣方法同下层钢筋。
F.根据弹好的墙、框架柱、暗柱位置,将墙、框架柱、暗柱伸入基础的插筋绑扎牢固,插入深度要符合设计要求,甩出长度也应符合要求,其上端用水平梯子筋固定插筋,保证插筋垂直,不歪斜、倾倒、变位等。
绑扎墙体钢筋后,必须仔细核对各洞口及暗柱插筋及墙体伸入底板、梁部分的水平筋是否按规范放置。
10、模板加固措施
由于写字楼核心筒区域基础最厚部分为6.6m,其中核心筒筏板厚3.5m,局部电梯基坑、集水坑降板。
按照工程施工部署分3次进行浇筑,第一次浇捣到-13.3处,第二次浇筑电梯基坑与电梯基坑、集水坑之间的超厚度墙体,第三次浇捣其余面上部分。
1)第二次浇筑时因电梯基坑与电梯基坑之间墙体超厚,根据实际情况,我部拟采用钢管斜撑结合对拉螺杆的方式进行加固,以保证施工质量及安全。
第二次浇捣区域模板加固系统图(主楞采用八号槽钢,次楞采用60*80方木)
2)第三次浇筑加固:
由于第三次浇捣区域单侧模板加固难度大,故采取在电梯基坑搭设满堂架,一边顶紧已经拆模的第二次浇筑区域混凝土,另一边采用可调顶托夹2根钢管支撑单侧模板的方法固定。
电梯基坑内满堂架搭设前,先把第二次浇捣用到的短钢筋头弯头割掉,后立立杆,搭设脚手架系统。
搭设参数根据预埋短钢筋头布置:
立杆纵距50公分,横距40公分,步距30公分。
(五)混凝土施工
A.浇筑方案
由于写字楼核心筒混凝土较厚,计划分三次浇筑,考虑到分层浇筑的质量及安全控制,第一次核心筒浇筑到核心筒底板(-13.3m),其余上部混凝土待核心筒混凝土第一次浇筑完成后再分别支设、加固、浇筑。
B.大体积混凝土施工工艺
本次筏板浇筑最大厚度超过5m,单个个核心筒混凝土总用量超过3300m3。
鉴于本次砼浇筑量特别大,要求较高,且正值夏季高温施工季节,天气炎热。
项目部将成立专项指挥协调小组,组织混凝土公司供应商品砼。
1、劳动力(人员)安排
1)为保证基础底板混凝土的连续浇筑,各浇筑区段浇筑时配备三个浇筑班(8小时倒班),每班具体人员配备如下(其他工种配合):
序号
工种名称
人员数量
人员名单(劳务自定)
1
现场生产经理
1人
/
2
现场技术总指挥
1人
/
3
混凝土浇筑班长
1人
/
4
混凝土供货验收
1人
/
5
泵车处放料
1人
/
6
浇筑点放料
2人
/
7
混凝土振捣工
6人
/
8
找平、抹光、压实
5人
/
9
混凝土浇筑工人
12人
/
10
护模
6人
/
11
护筋
4人
/
12
电工
2人
/
13
泵管移动
6人
/
14
泵车司机及修理工
3人
/
15
试验员
2人
/
16
测温孔布置
及施工员
3人
/
17
现场车辆交通指挥
2人
/
每班总人数
59人
/
2、机械、车辆配备
1)施工现场在A座写字楼与B座写字楼各配置2台地泵、2台天泵,混凝土输送泵管管径φ125,BL12布料杆8套,直接将混凝土输送到浇筑面。
每台地泵每小时实际平均输出量为40m³,固定地泵的停机点见后附现场平面布置图。
混凝土泵的实际输出量:
Q1=Qmax·α·η
式中:
Q1-泵车的实际输出量(m3/h);Qmax-泵车的最大排量(m3/h);
α-配件系数取0.85;η-作业效率取0.7;
Q1=Qmax·α·η=(4×60)×0.85×0.7=142.8m2/h。
混凝土泵配置的数量(以13小时完成布料计算):
式中:
N1-混凝土泵车的组数;Q1-泵车的实际输出量(m3/h);
Qn-混凝土的浇筑数量(m3);T-混凝土泵送的作业时间(h);
=3300/142*12=1.95,取2台。
所以两大筏板基础施工,在其施工作业面上总计设置4台固定地泵可满足施工要求。
2)混凝土运输车数量
N2=
式中;
N2-运输车台数;Q1-泵车的实际输出量(m³/h);V-每台运输车的容量(8m³);
L1-混凝土运输车往返一次的行程(15km);
SC-混凝土运输车的平均速度(15km);
T1-每台混凝土运输车一个运输周期总停歇的时间(45min);
N2=
142.8/60*8(60*15/15+12)=21.3
即共需配置22辆运输罐车。
以上计算可根据搅拌站与工地的实际距离和行车速度进行调整,增减运输车辆。
2)保温法温度控制计算
2.1计算公式:
保温材料所需厚度计算公式:
式中δi----保温材料所需厚度(m);
h----结构厚度(m);
λi----结构材料导热系数(W/m.K);
λ----混凝土的导热系数,取2.3W/m.k;
Tmax----混凝土中心最高温度(℃);
Tb----混凝土表面温度(℃);
Ta----空气平均温度(℃);
K----透风系数.
2.2计算参数:
1)混凝土的导热系数λ=2.3(W/m.k)
2)保温材料的导热系数λi=0.05(W/m.k)
3)大体积混凝土结构厚度h=3.00(m)
4)混凝土表面温度Tb=45.00(℃)
5)混凝土中心温度Tmax=70.00(℃)
6)空气平均温度Ta=10.00(℃)
7)透风系数K=2.00
2.3计算结果:
保温材料所需厚度δi=0.024(m)
3)浇筑后裂缝控制计算
3.1计算原理:
弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力,按下式计算:
降温时,混凝土的抗裂安全度应满足下式要求:
式中σ(t)──各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2);
α──混凝土的线膨胀系数,取1×10-5;
ν──混凝土的泊松比,当为双向受力时,取0.15;
Ei(t)──各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2);
△Ti(t)──各龄期综合温差,(℃);均以负值代入;
Si(t)──各龄期混凝土松弛系数;
cosh──双曲余弦函数;
β──约束状态影响系数,按下式计算:
H──大体积混凝土基础式结构的厚度(mm);
Cx──地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2);
L──基础或结构底板长度(mm);
K──抗裂安全度,取1.15;
ft──混凝土抗拉强度设计值(N/mm2);
3.2计算:
(1)计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差:
取εy0=3.24×104;
M1=1.00;M2=1.00;M3=1.00;M4=1.00;M5=1.20;M6=1.00;M7=0.77;M8=1.43;M9=1.00;M10=0.55;则3d收缩值为:
εy(3)=εy0×M1×M2×......×M10(1-e-0.01×3)=0.070×10-4
3d收缩当量温差为:
Ty(3)=εy(3)/α=0.696(℃)
同样由计算得:
εy(5)=0.115×10-4Ty(5)=1.148(℃)
(2)计算各龄期混凝土综合温差及总温差
5d综合温差为:
T(5)=T(3)-T(5)+Ty(5)-Ty(3)=5.45(℃)
同样由计算得:
(3)计算各龄期混凝土弹性模量
3d弹性模量:
E(3)=Ec×(1-e-0.09×3)=0.77×104(N/mm2)
同样由计算得:
E(5)=1.18×104(N/mm2)
(4)各龄期混凝土松弛系数
根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用:
S(3)=0.186S(5)=0.201
(5)最大拉应力计算
取α=1.0×10-5ν=0.18Cx=1.00
H=2000mmL=25000mm
根据公式计算各阶段的温差引起的应力
1)5d(第一阶段):
即第3d到第5d温差引起的的应力:
由公式:
得:
β=2.0605×10-4
再由公式:
得:
σ(5)=0.149(N/mm2)
同样由计算得:
2)总降温产生的最大温度拉应力:
σmax=σ(5)=0.149(N/mm2)
混凝土抗拉强度设计值取1.71(N/mm2)则抗裂缝安全度:
K=1.710/0.149=11.488>1.15,满足抗裂条件
4)结论:
根据以上计算结果,本工程的基础筏板分别采用以下保温降温及测温方案。
序号
名称
砼强度
底板厚度(mm)
筏板面积(㎡)
选用方案
备注
1
核心筒基础
C45p8
2000
1332
电子测温记录、筏板内循环水降温、表面工程塑料薄膜覆盖、草帘覆盖
面积为概算数
3.混凝土浇筑前准备工作
本次砼浇筑正值夏季,日平均气温高,浇筑量大。
结合现场实际情况,在一栋写字楼配置二台地泵的基础上,再配置二台移动式汽车泵,以加快混凝土的浇筑速度,混凝土运输车若干(以浇筑过程连续,不堵车为准)。
输送泵及布置见下图:
1)混凝土浇筑可根据面积大小和混凝土供应能力采取全面分层、分段分层或斜面分层连续浇筑分层厚度300~500mm且不大于震动棒长1.25倍。
分段分层采取踏步式分层推进,一般踏步宽为1.5~2.5m。
斜面分层浇灌每层厚30~35cm,坡度一般取l:
6~1:
7。
2)浇筑混凝土时间应按下表控制。
掺外加剂时由试验室确定,但最长不得大于初凝时间减90min。
混凝土搅拌至浇筑完的最大延续时间(min)
砼强度
气温
砼强度
气温
≤25℃
>25℃
≤25℃
>25℃
≤C30
120
90
>C30
90
60
3)混凝土浇筑宜从低处开始,为了减少胎模墙侧压力采取中间向两边推进,保持混凝土沿基础全高均匀上升。
浇筑时,要在下一层混凝土初凝之前浇筑上一层混凝土,避免产生冷缝,并将表面泌水及时排走。
4)局部厚度较大时先浇深部混凝土,2~4h后再浇上部混凝土。
5)振捣混凝土应使用高频振动器,振动器的插点间距为1.5倍振动器的作用半径,防止漏振。
斜面推进时振动棒应在坡脚与坡顶处插振。
6)振动混凝土时,振动器应均匀地插拔,插入下层混凝土50m左右,每点振动时间10~15s以混凝土泛浆不再溢出气泡为准,不可过振。
7)混凝土浇筑终了以后3~4h在混凝土接近初凝之前进行二次振捣然后按标高线用刮尺刮平并
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