混凝土热工计算excel表表格文件下载.xls
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y(t)=y0(1-e-0.01t)M1M2M10M1=1.00,M2=1.05M3=1.00,M4=1.00,M5=1.20,M6=1.11M7=1.00,M8=1.40(水利半径倒数),M9=1.00,M10=0.80(配筋率)M11M21.05M31M41M51.2M61.11M71M81.4M91M100.8M*M1.566y03.24E-04e-0.01ty(t)5.08E-04*(1-e-0.01t)收缩值t(浇筑后计时天数)y(30)1.32E-0430y(27)1.20E-0427y(24)1.08E-0424y(21)9.61E-0521y(18)8.36E-0518y(15)7.07E-0515y(12)5.74E-0512y(9)4.37E-059y(6)2.96E-056y(3)1.50E-053Ty(t)=y(t)/=y(t)/1.010-5Ty(t)收收缩缩当当量量温温差差y(t)不同龄期收缩值混凝土线性膨胀系数取1.0*10-5当量温度30d收缩值1.32E-0413.1527d收缩值1.20E-0412.0124d收缩值1.08E-0410.8321d收缩值9.61E-059.6118d收缩值8.36E-058.3615d收缩值7.07E-057.0712d收缩值5.74E-055.749d收缩值4.37E-054.376d收缩值2.96E-052.963d收缩值1.50E-051.50六六.各各龄龄期期混混凝凝土土收收缩缩当当量量温温差差当量温差t30-t271.15t27-t241.18t24-t211.22t21-t181.25t18-t151.29t15-t121.33t12-t91.37t9-t61.41t6-t31.46七七、总总综综合合温温差差T=Ty(3-6)+Ty(6-9)+Ty(9-12)+Ty(12-15)+Ty(15-18)+Ty(18-21)+Ty(21-24)+Ty(24-27)+Ty(27-30)11.7八八、混混凝凝土土温温度度变变形形值值计计算算T=L(t2-t1)T随温度变化而伸长或缩短的变形值(mm);
L结构长度(mm),为mm;
t2-t1温度差,取25;
内外温差要计算TL=1.010-518.5740000.00001九九、钢钢筋筋混混凝凝土土极极限限拉拉伸伸计计算算:
计算书11.2pa=0.5ft(1+/d)10-4pa钢筋混凝土的极限拉伸;
ft混凝土抗拉设计强度,C35为1.65N/mm2截面配筋率,计算取0.774%d钢筋直径,取3.2cmpapaft1.080E-041.650.774十十、各各龄龄期期混混凝凝土土弹弹性性模模量量E(t)=E0(1-e-0.09t)式中:
混凝土龄期为t时,混凝土的弹性模量(N/mm2);
混凝土的弹性模量,一般近似取标准条件下养护28d的弹性模量,可按表B.3.1-1取用;
掺合料修正系数,该系数取值应以现场试验数据为准,在施工准备阶段和现场无试验数据时,可参考下述方法进行计算12(B.3.1-2)1粉煤灰掺量对应系数,取值参见表B.3.1-2;
2矿粉掺量对应系数,取值参见表B.3.1-2;
系数,应根据所用混凝土试验确定,当无试验数据时,可近似地取=0.09表B.3.1-1混凝土在标准养护条件下龄期为28天时的弹性模量混凝土强度等级混凝土弹性模量(N/mm2)C252.80104C303.0104C353.15104C403.25104表B.3.1-2不同掺量掺合料弹性模量调整系数掺量020%粉煤灰
(1)10.99矿渣粉
(2)11.02此处=12=0.99*1.02=1.0098EE(tt)E07.527E+031.00983.15E+041.327E+041.00983.15E+041.766E+041.00983.15E+042.101E+041.00983.15E+042.356E+041.00983.15E+042.551E+041.00983.15E+042.700E+041.00983.15E+042.814E+041.00983.15E+042.901E+041.00983.15E+042.967E+041.00983.15E+04)(tE0E1111、结结构构计计算算温温差差=(混凝土内部实际最高温升值+各龄期混凝土收缩当量温差)混凝土内部实际最高温升值各龄期混凝土收缩当量温差2.191.53.511.43.151.42.341.31.761.30.801.30.151.21.101.20.371.11212、各各龄龄期期混混凝凝土土应应力力松松弛弛系系数数:
Sh(t)=1-A1/R1(1-e-R1t)-A2/R2(1-e-R2t)相关参数:
A1,R1,A2,R2分别为经验系数A1A2R10.0237d-13.45167d-1(-0.067419d-1)e为常数=2.718S(30)=1.00;
S(27)=0.57;
S(24)=0.436;
S(21)=0.301;
S(18)=0.252;
S(15)=0.233;
S(12)=0.215;
S(9)=0.214;
S(6)=0.208;
S(3)=0.186此应力松弛系数可直接引用1313、混混凝凝土土的的内内部部温温度度应应力力计计算算(t)=E(i)T(i)1-1/chL/2Si(t)(t)各龄期混凝土基础所承受的温度应力;
混凝土线性膨胀系数1.0*10-5E(i)各龄期混凝土的弹性模量;
(如3天和6天的平均值)T(i)各龄期综合温度;
(即结构计算温差)Si(t)各龄期混凝土松弛系数;
(如3天和6天的平均值)chL/2双曲余弦函数,可由表查得;
系数=(CX/HE(t)0.5L基础长度L=74000mmH基础底板厚度H=1400mmCX地基水平阻力系数取CX=0.03N/mm3(3-6)=(CX/HE(3-6)0.5(t)(N/mm)E(i)0.04991.040E+041.00E-050.08911.547E+041.00E-050.09181.933E+041.00E-050.08262.228E+041.00E-050.07692.454E+041.00E-050.06062.626E+041.00E-050.05442.757E+041.00E-050.12562.857E+041.00E-050.13122.934E+041.00E-05混凝土内部最大温度应力为0.76210.7621N/mm2混凝土抗拉强度设计值为1.65N/mm2抗裂安全度为0.462是否安全安安全全1414、混混凝凝土土表表面面保保温温材材料料所所需需厚厚度度:
i=0.5hi(Tb-Ta)K/(Tmax-Tb)Tmax=T0+Q/10+F/50i保温材料所需厚度(m);
h结构厚度(m),取1.4m;
i保温材料导热系数(W/mk),查表得保温被为0.14;
混凝土导热系数,取2.3W/mk;
Tmax混凝土中心最高温度();
Tb混凝土表面温度()取X;
Ta混凝土浇筑后35d空气平均温度()取25;
0.5指中心温度向两边散热的距离,为结构厚度的一半;
K传热系数的修正值,采用塑料布和保温被时,取2.3;
T0混凝土浇筑温度,前面计算为X。
Q每立方米混凝土中水泥(矿渣)的用量(kg/m3);
F每立方米混凝土中粉煤灰的用量(kg/m3);
Tmax=T0+Q/10+F/50此列中混凝土最大温度计算法温度=55.78第四节计算内部实际最高温度40.7340.73hi1.40.142.3TbTaK32252.3QF28169保温材料所需厚度=0.03m表C.1传热系数修正值Kb保温层种类K1K2由易透风材料组成,但在混凝土面层上再铺一层不透风材料22.3在易透风保温材料上铺一层不易透风材料1.61.9在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料1.31.5由不易透风的材料组成(如:
油布、帆布、棉麻毡、胶合板)1.31.51515、伸伸缩缩缝缝间间距距计计算算Lmax=1.5(HE/Cx)0.5archT/(T-p)Lmax底板允许最大伸缩缝间距;
H底板厚度,取mm;
L底板的全长,取长跨mm;
E底板的混凝土弹性模量,C35为3.15104N/mm2;
Cx反应地基对结构约束程度的系数,0.03N/mm3,考虑到灌注基础桩约束增加35%,取Cx=0.03(1+0.35)=0.0405N/mm3;
T结构相对地基的综合温差,包括水化热温差、气温差和收缩当量温差;
T=Ty(t)+T2+T3Ty(t)收缩当量温差,由收缩相对变形。
Ty(t)=y(t)/;
T1-保温条件下混凝土表面温度取20度T2水化热引起的温差;
T3气温差;
混凝土和钢筋混凝土线膨胀系数,取1.0105;
一般以降温与收缩共同作用为不利状态,在公式中取绝对值T;
p各龄期混凝土收缩变形值;
arch双曲线余弦函数的反函数,用下式直接计算archx=lnx(x2-1)0.5混凝土极限拉伸值p=pa+npa混凝土的瞬时极限拉伸值n混凝土的徐变变形pa=0.5ft(1+/d)10-4lnt/ln28p=pa+nn混凝土的徐变变形t2=表面温度+2/3*(实际中心温度-表面温度)表面温度取ft混凝土抗拉设计强度,C35为1.65N/mm21.65d;
钢筋直径CM2.5:
混凝土配筋率%0.7740%龄期(d)H(mm)14003L(mm)740006E3.15E+049Cx(考虑管桩对结构约束成度35%)0.040512Cx(未考虑管桩对结构约束成度)0.0315T(包括水花热,气温,收缩当量温差的和)18混凝土线性膨胀系数0.0000121t时间(天)242730混凝土的极限拉伸按两倍混凝土瞬时极限拉伸值考虑,即p=2*pap=p=5.423E-053d8.845E-056d1.085E-049d1.227E-0412d1.337E-0415d1.427E-0418d1.503E-0421d1.569E-0424d1.627E-0427d1.679E-0430d结结论论:
LmaxLmax值(mm)mm314302.214.30626197.126.20936404.236.401245827.345.831554496.754.501862553.362.552169135.569.142474179.074.182781104.081.103091632.791.63本工程结构全长74m因此保证27天以内没有收缩裂缝必须设置伸缩缝和后浇带16,混凝土表面温度计算式中:
Tb()龄期时,混凝土的表面温度();
Tq龄期时,大气的平均温度(),取15;
H混凝土的计算厚度(m),H=h+2h;
h混凝土的实际厚度(m);
=1/(i/i+1/a)h=K/H=h+2h=1.8+20.0666=1.93(m)h混凝土的虚厚度(m);
混凝土的导热系数,取2.33W/mK;
K计算折减系数,可取0.666;
保温层的传热系数(W/mK);
i保温材料的厚度(按蓄水养护考虑);
i保温材料的导热系数,取0.58W/mK(按蓄水养护考虑);
q空气层传热系数,取23.3W/mK。
ThHhHTTqb)(4/2)(砂砂用用量量石石用用量量水水用用量量砂砂含含水水75310831750.05砂砂温温度度石石温温度度水水温温度度17201521.62搅拌车平仓振捣0.00420.00420.0030.003505090900.210.210.270.27TP=TP=T0+T0+(Ta-Ta-T0T0)TP混凝土浇筑温度();
T0混凝土拌和温度();
Ta混凝土运输和浇筑时的室外温度();
取151+2+3+n(温度损失系数)单方水泥用量水泥水化热砼比热砼密度2583300.962425最大水化热绝热温升值36.5736.57混混凝凝土土热热工工计计算算项项目目混混凝凝土土拌拌合合物物计计算算温温度度混混凝凝土土拌拌合合物物浇浇筑筑温温度度计计算算项项目目温温度度损损失失系系数数T(t)=Tmaxy(t)非标准状态下混凝土任意龄期(d)的收缩变形值y0标准状态下最终收缩值C35混凝土为3.2410-4M1=1.00,M2=1.05M3=1.00,M4=1.00,M5=1.20,M6=1.11M7=1.00,M8=1.40(水利半径倒数),M9=1.00,M10=0.80(配筋率)e常数,为2.718t混凝土浇筑后至计算时的天数(d)M1M2M9考虑各种非标准条件,与水泥品种细度、骨料品种、水灰比、水泥浆量、养护条件、环境相对湿度、构件尺寸、混凝土振实方法、配筋率等有关的修正系数。
t2-t12525d2.5T=Ty(3-6)+Ty(6-9)+Ty(9-12)+Ty(12-15)+Ty(15-18)+Ty(18-21)+Ty(21-24)+Ty(24-27)+Ty(27-30)T=L(t2-t1)30%40%0.980.961.031.04t36912151821242730混凝土的弹性模量,一般近似取标准条件下养护28d的弹性模量,可按表B.3.1-1取用;
掺合料修正系数,该系数取值应以现场试验数据为准,在施工准备阶段和现场无试验数据时,可参考下述方法进行计算系数,应根据所用混凝土试验确定,当无试验数据时,可近似地取=0.09表B.3.1-2不同掺量掺合料弹性模量调整系数结构计算温差()3.654.924.523.673.052.061.362.281.51R29.4379d-1S(3)0.186S(6)0.208S(9)0.214S(12)0.215S(15)0.233S(18)0.252S(21)0.301S(24)0.436S(27)0.57S(30)1($G$249/H252*B252)(混凝土内部实际最高温升值+各龄期混凝土收缩当量温差)CX=0.03D209T(i)(即结构计算温差)Si(t)系数L3.650.1970.00004882004.920.2113.28E-05882004.520.21452.94E-05882003.670.2242.73E-05882003.050.24252.61E-05882002.060.27652.52E-05882001.360.36852.46E-05882002.280.5032.42E-05882001.510.7852.38E-0588200Tmax55.78T023.901800740000Cx反应地基对结构约束程度的系数,0.03N/mm3,考虑到灌注基础桩约束增加35%,取Cx=0.03(1+0.35)=0.0405N/mm3;
T=Ty(t)+T2+T3混凝土和钢筋混凝土线膨胀系数,取1.0105;
20p=pa+nt2(水化热引起温差)收缩当量温差()-Ty(t)33.821.532.363.030.024.427.925.726.367.125.198.424.659.624.5510.823.8212.023.5813.2E(无计算值时取3.15*105)本列取计算值T水花热,气温,收缩当量温差的和)7.454E+03公式35.271.314E+04E=3.15*104*(1-e-0.01*t)33.771.749E+0431.392.080E+0429.252.333E+0427.652.527E+0426.442.674E+0425.872.787E+0425.732.873E+0424.972.938E+0423.58混凝土底板各龄期允许最大收缩缝间距TqHhhdT石石含含水水砂砂游游离离水水重重(Kg)(Kg)石石游游离离水水重重(KgKg)0.0137.6510.83粉粉煤煤灰灰用用量量矿矿粉粉用用量量6947TP混凝土浇筑温度();
取151+2+3+n(温度损失系数)y(t)非标准状态下混凝土任意龄期(d)的收缩变形值y0标准状态下最终收缩值C35混凝土为3.2410-4t混凝土浇筑后至计算时的天数(d)M1M2M9考虑各种非标准条件,与水泥品种细度、骨料品种、水灰比、水泥浆量、养护条件、环境相对湿度、构件尺寸、混凝土振实方法、配筋率等有关的修正系数。
N/mm3HL/2CH(L/2)18001.7654627053.00769175318001.4477178792.24425144218001.294849311.96219249518001.2060365891.81980061118001.1493216711.73645148518001.1110346061.6833587818001.0842518411.647690618001.0650615491.62286208518001.0510789571.605148225pa(瞬时极限拉伸值)2.71157E-054.42237E-055.42313E-056.13318E-056.68394E-057.13394E-057.51441E-057.84399E-050.0000813478.39474E-05
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