河源市卫生学校教学楼AB高支模方案.docx
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河源市卫生学校教学楼AB高支模方案
高支模专项施工方案
工程名称:
河源市卫生学校新校区—教学大楼A、B栋
工程地点:
河源市卫生学校新校区内
施工单位:
江西建工第四建筑有限责任公司
编制单位:
江西建工第四建筑有限责任公司
编制人:
编制日期:
年月日
审批负责人:
审批日期:
年月日
中国建筑工程总公司中山分公司
中山市西区升华路
中国建筑工程总公司中山分公司叠翠家园项目部
日
月
年
日
月
年
审批日期:
审批负责人:
编制日期:
编制人:
编制单位:
施工单位:
工程地点:
高支模专项施工方案
一、工程概况
河源市卫生学校新校区—教学大楼A、B栋工程位于河源市卫生学校新校区内,是两栋供学生上课使用的单体建筑,地上5层,总用地面积3693.64平方米,总建筑面积12775.95平方米,建筑高度21.50米。
该建筑为钢筋混凝土框架结构,基础为钻孔灌注桩基础。
工程造价24330192.52元。
该工程由江西建工第四建筑有限责任公司承建,广州建筑工程监理有限公司监理。
本工程层高为3.9米,其中教学楼A区的8轴至15轴交F轴至J轴部位层高为6米,面积为360平方米、教学楼B区的1轴至5轴交C轴至H轴部位层高为6米,面积为360平方米,(具体如附图)。
所以本公司跟据实际情况及有关规定特编制本方案。
本工程梁以最大跨度15米,最大梁截面400×1200㎜计算,板以最大100㎝厚计算,所以本工程支架全部彩用钢门架兼用D50钢管搭设,门架间距@为900;(具体如布置图所示)。
梁、板底枋木间距为0.3m,侧模立档间距为0.4m。
门架材料用D50×3.5钢管,中间设2道水平拉杆。
梁底板及板模板均采用18mm胶合板。
二、支模计算
胶合板木材用红松。
则:
抗压强度fc=10N/mm2
抗剪强度fv=1.41N/mm2
抗弯强度fm=13.1N/mm2
弹性模量E=9000N/mm2
1、底板计算
(1)抗弯强度验算
计算底模承受的荷载:
梁的底模设计要考虑四部分荷载:
模板自重、新浇混凝土的重量、钢筋重量及振捣混凝土产生的荷载。
均乘以分项系数1.2,底模18mm厚。
底模板自重1×0.400×0.018×5×1.2=0.043KN/m
混凝土荷重1×0.4000×1.20×25×1.2=14.4KN/m
钢筋荷重20×0.400×1.20×1.2=11.52KN/m
振捣混凝土荷载2×0.400×1.2=0.96KN/m
合计:
q1=26.92KN/m
根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》的规定[GB50204-2002(2011年修订版)],设计荷载值要乘以折减系数0.90,则q=0.9q1=26.92×0.9=24.23KN/m
(2)验算底模抗弯承载力
底模下面楞木间距为300mm,底模的计算简图如图,是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算。
查静力计算表得:
弯矩系数:
Km=-0.121,剪力系数Kv=-0.620,抗挠度系数:
Kw=0.967。
则:
M=Km·ql2=-0.121×24.43×300×300=-266042.70N·mm
按下列公式验算
σ=M/W=266042.70/(bh2/6)=6×266042.70/(400×18×18)=12.32 符合要求。 (3)抗剪强度验算(取大梁一段计算) 查“施工常用结构计算”中结构静力计算表得: V=Kv·ql=0.620×24.43×300=4543.98N 剪应力: τ=3V/(2bh)=3×4543.96/(2×400×18)=0.95 符合要求。 (4)挠度验算 验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣混凝土的荷载。 则: q1=24.43kN/m,q=24.43×0.9=21.99kN/m。 查“施工常用结构计算”中结构静力计算表得: ω=Kw·ql4/100EI =0.967×21.99×3004/(100×9000×1/12×400×183)=17.051mm 允许挠度为: [ω]=l/400=300/400=0.75>0.50mm 符合要求。 2、侧板验算 (1)、荷载计算,门式支撑如图: 假设T=25℃,β1=1.2,β2=1.15,V=3m/h则: 侧压力: F1=0.22×rc×t0×β1×β2×ν1/2 =0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.15×√3=63.03kN/m² F2=rc×h=24×0.90=21.60kN/m² 取两者较小者: 即21.60kN/m² 乘以分项系数: F=21.60×1.2=25.920kN/m² 振捣混凝土时产生的荷载: 4kN/m² 乘以分项系数: 4×1.4=5.6kN/m² 以上两项荷载合计: 25.920+5.6=31.520kN/m² 根据立挡间距为400mm,则线荷载为: 31.520×400/1000=12.61kN/m 乘以折减系数,则q=12.61×0.9=11.349kN/m (2)、抗弯强度验算 仍按四等跨计算,其KM、KV、KW与前述相同,侧模厚度为: 18mm 则: M=KM·ql²=0.121×11.349×400×400=219716.64N·mm σ=M/W=219716.64/[(400×18×18)/6]=10.17N/mm²<13N/mm² 符合要求。 (3)、抗剪强度验算 V=0.620ql=-0.620×11.349×0.4=2.81KN 剪应力: τ=3V/2bh=3×2.81×1000/(2×900×18)=0.263N/mm²<1.3N/mm² 符合要求。 (4)、挠度验算 取侧压力F=21.60×1.2=25.920KN/M²,化为线荷载25.920×0.400=10.37KN/M²,乘以折减系数 q=0.9×10.37=9.33kN/m², ω=0.967ql4/100EI=(0.967×9.33×4004)/(100×9000×1/12×900×183) =0.59<[ω]=400/400=1.00mm 符合要求。 三、验算支撑稳定性 采用标准MJ1219门式脚手架支撑,门架高1.90m(含连接棒0.025m),宽1.20m,主立杆和上横杆采用48×3.5mm的优质钢管,加强杆采用26.8×2.5mm的钢管。 架距1.2m,支撑高度为4.8m,材料强度调整系数(查表5-18)为0.8。 门架两侧每2步设水平加固杆1道,规格为48×3.5mm,自重为0.0383KN/m,小楞、梁卡具、托梁或桁架等自重按2KN/mm2考虑。 1、每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGk1: 每架距内、每步架高度的构配件自重: 门架1榀0.224KN 交叉拉杆2副2×0.04=0.08KN 连接棒2个2×0.06=0.012KN 合计0.316KN(以上数值为固定数) 每米高底模板支撑自重: NGK1=0.316/1.90=0.17KN/m 2、每米高度附件产生的轴心力设计值 每架距内: 水平加固杆自重2×1.2×0.0383=0.09KN 扣件自重2×0.0145=0.03KN 每米高度附件产生的轴心力标准值: NGK2=0.12/2=0.06KN/m 3、施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和ΣNQik (1)模板自重(每架距内1.2米长) 底模板(a)5KN/m3×0.35m×1.2m×18m/1000=0.038KN 侧模板(b)5KN/m3×0.90m×1.2m×18m/1000=0.097KN 大小楞、托梁、卡具等(c)2KN/m2×1.2m×0.90m=2.16KN NQ1k=0.04+0.10+2.16=2.30KN (2)混凝土自重NQ2k=25KN/m3×1.2m×0.4m×1.2m=14.4KN (3)钢筋自重NQ3k=2.5KN/m3×1.2m×0.4m×1.2m=1.44KN (4)施工人员及设备自重NQ4k=1×0.35m×1.2m=0.42KN (5)对于水平面模板NQ5k=2KN/m2×0.35m×1.2m=0.84KN ∴ΣNQik=NQ1k+NQ2k+NQ3k+NQ4k+NQ5k=17.1KN 4、作用于一榀门架轴心力设计值 N=2×1.2×(NGK1+NGK2)*h+1.4×0.85ΣNQik=17.20KN 5、一榀门架稳定承载力设计值Nd (1)门架立杆等效截面惯性矩 查《建筑施工脚手架实用手册》(含垂直运输设施)表5-7及表5-5有: A0=489mm2 h0=1900mm h1=1550mm 主立杆φ48×3.5钢管惯性矩 =π(484-414)/64 =12.18×104mm4 加强杆φ26.8×2.5钢管惯性矩 =π(26.84-21.84)/64 =1.42×104mm4 按下式计算 I=I0+(h1/h0)I1=12.18×104+(1550/1900)×1.42×104 =13.34×104mm2 (2)门架立杆回转半径i i=(I/A0)1/2=16.52mm (3)门架立杆稳定系数φ,根据 λ=h0/i=115 查表: φ=0.483 (4)一榀门架的稳定承载力设计值按下式计算: Nd=KφAf=0.8×0.483×2×489×205=77469.34N=77.47KN K——材料强度调整系数,0.8 A——一榀门架立杆截面积,A=2A0 f——钢材强度设计值,205N/mm2 Nd=77.47KN>N=17.20KN,满足要求。 四、板模板 本工程首层高6.0米,最大板厚100mm,净高h=6000-100=5900mm,以该层模板为基础进行计算。 1、模板与支撑布置 模板采用1.8cm厚胶合木模板,支撑采用门架支撑。 紧靠木模底第一层方木间距@350,第二层方木间距为@900,立杆直接支撑在第二层方木上,立杆设四道拉杆,间距布置同梁支撑,沿方木方向间距为@900,布置如下图: 2、荷载计算 (1)恒载 砼板: 1.2×24KN/m3×0.10=2.88KN/㎡ 钢筋: 1.2×1.1KN/m3×0.10=0.14KN/㎡ 模板: 0.5KN/㎡ (2)活载 施工荷载: 1.4×2.5kN/m2=3.5kN/m2 考虑荷载组合(模板): ①均布荷载(按1米模板宽度计算) q=4.12+3.5=7.62kN/m2 M=-0.105×7.62×(0.35)2=-0.098KN.m V=0.606×7.62×0.35=1.62kN ω=0.967× 查模板施工手册(表5-2-2): fc=10N/mm2(顺纹抗压) fv=1.410N/mm2(顺纹抗剪) fm=13.10N/mm2(抗弯) E=9000N/mm2(弹性模量) ω=0.967×7.62×1×3504/(100×9000×1000×183/12) =0.253mm<[ω]=L/400=0.88mm σ=M/Wx Wx=1/6×1000×122=24000 σ=M/Wx=0.098×106/24000 =4.08 五、搭设过程 1、作好木工技术交底工作和培训工作,安全设备、设施齐备后开始搭设。 2、在支承面稳固后,开始搭设竖向支架。 在安装过程中,各立架之间进行临时拉固。 3、跨度大于4m时,模板起拱统一按2/1000。 4、模板与砼的接触面涂隔离剂。 5、模板面完成后,按下列标准检查验收: (1)模板接缝宽度≤1.5mm。 (2)板模板上漏涂隔离剂面积≤1000cm2 (3)梁柱模板上漏涂隔离剂面积≤400cm2 (分别用尺、楔形塞尺检查) (4)允许偏差项目按下表执行: 项次 项目 允许偏差(mm) 检验方法 1 轴线位移 5 尺量检查 2 底模上表面标高 ±5 用水准仪或拉线和尺量检查。 3 截面内部尺寸 基础 ±10 钢尺量检查 柱、墙、梁 +4-5 4 层高垂直度 不大于5M 6 用经纬仪或吊尺、钢尺检查 大于5M 8 5 相邻两板表面高低差 2 用钢尺检查 6 表面平整度 5 用2m靠尺和楔形塞尺检查。 7 预埋钢板中心线位移 3 拉线和尺量检查 8 预埋管预留孔中心线位移 3 9 预埋螺栓 中心线位移 2 外露长度 +10-0 10 预留洞 中心线位移 2 截面内部尺寸 +10-0 六、模板拆除 现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度应符合下列规定: (1)侧模,在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。 (2)底模,在混凝土强度符合下表规定后,方可拆除。 结构类型 结构跨度(m) 按设计的混凝土强度 标准值的百分率计(%) 板 ≤2 >50 >2,≤8 >75 >8 >100 梁、拱、壳 ≤8 >75 >8 >100 悬臂构件 所有 >100 (3)已拆除模板及其支架的结构,在砼强度符合设计砼强度梁板的要求后,方可承受全部使用荷载。 如有需要,须加临时支撑。 七、注意事项 1、模板及支架应定期维修,支架等铁件防止锈蚀。 2、模板完成后,其上钢筋应轻放,堆放不宜集中。 3、砼浇捣时,应有专人检修模板,注意模板动态变化。 4、搭拆模板时,应有专职质安员现场指挥。 5、拆模后,预留洞口应及时围护 八、模板质量通病防治 1.柱模板容易产生的问题: 柱位移,截面尺寸不准,混凝土保护层过大,柱身扭曲,梁柱接头偏差大。 防止方法: 支模前按墨线校正钢筋位置,钉好压脚板;转角部位应采用联接角模以保证角度准确;柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定;梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。 2.梁和楼板的模板容易产生的问题: 梁身不平直,梁底不平,梁侧面鼓出,梁上口尺寸加大,板中部下挠,生蜂窝麻面。 防止办法: 750mm梁高以下模板之间的联接插销不少于两道,梁底与梁侧板宜用联接角模进行联接,大于750mm梁高的侧板,宜加穿墙螺栓。 模板支顶的尺寸和间距的排列,要确保支撑系统有足够的刚度,模板支顶的底部应在坚实地面上,梁板跨度大于4m者,如设计无要求则按规范要求起拱。
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