钢结构受弯构件附答案.docx
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钢结构受弯构件附答案
练习五受弯构件
、选择题(X不做要求)
1计算梁的(A)时,应用净截面的几何参数。
A)正应力B)剪应力C)整体稳定
Mx
2•钢结构梁计算公式-中,Y(C)。
xWnx
A)与材料强度有关
B)是极限弯矩与边缘屈服弯矩之比
C)表示截面部分进人塑性
D)与梁所受荷载有关
D)局部稳定
XX•在充分发挥材料强度的前提下,
Q235钢梁的最小咼度hmin(C)Q345钢梁的hmin
(其他条件均相同)
A)大于B)小于
X4.梁的最小高度是由(C
A)强度B)建筑要求
5.单向受弯梁失去整体稳定时是(
A)弯曲B)扭转
6.为了提高梁的整体稳定,(B
C)等于D)不确定
)控制的。
C)刚度D)整体稳定
C)失稳。
C)弯扭D)都有可能
)是最经济有效的办法。
A)增大截面
B)增加支撑点,减小11
C)设置横向加劲肋
D)改变荷载作用的位置
7.当梁上有固定较大集中荷载作用时,其作用点处应(B)。
A)设置纵向加劲肋B)设置横向加劲肋
C)减少腹板宽度D)增加翼缘的厚度
X8焊接组合梁腹板中,布置横向加劲肋对防止(A)引起的局部失稳最有效,布置
纵向加劲肋对防止(B)引起的局部失稳最有效。
A)剪应力B)弯曲应力D)复合应力D)局部压应力
D)。
X9.确定梁的经济高度的原则是(B)。
A)制造时间最短
C)最便于施工
B)用钢量最省
D)免于变截面的麻烦
X10.当梁整体稳定系数
抵〉0.6时,用$'弋替啟主要是因为(B)
A)梁的局部稳定有影响
B)梁已进入弹塑性阶段
C)梁发生了弯扭变形
D)梁的强度降低了
XX11.分析焊接工字形钢梁腹板局部稳定时,腹板与翼缘相接处可简化为(
布磊5『彳
A)自由边B)简支边C)固定边D)有转动约束的支承边
x%2.梁的支承加劲肋应设置在(C)o
A)弯曲应力大的区段B)剪应力大的区段
C)上翼缘或下翼缘有固定荷载作用的部位D)有吊车轮压的部位
13•双轴对称工字形截面梁,经验算,其强度和刚度正好满足要求,而腹板在弯曲应力作用下有发生局部失稳的可能。
在其他条件不变的情况下,宜采用下列方案中的(A)o
A)增加梁腹板的厚度B)降低梁腹板的高度
C)改用强度更高的材料D)设置侧向支承
14•防止梁腹板发生局部失稳,常采取加劲措施,这是为了(D)o
A)增加梁截面的惯性矩B)增加截面面积
C)改变构件的应力分布状态D)改变边界约束板件的宽厚比
15.工字形钢梁横截面上的剪应力分布应为下图所示的哪种图形?
(D)
卜1
5巴
>1■
rt=
—
1
:
寸
LI.
匚
©◎
16•双轴对称工字形截面梁,截面形状如图所示,力的说法正确的是(D)o
A)弯曲正应力最大的点是3点
B)剪应力最大的点是2点
C)折算应力最大的点是1点
D)折算应力最大的点是2点
在弯矩和剪力共同作用下,关于截面中应
17.下图为一承受固定集中力为(C)o
A[①B)②
P的等截面焊接梁,
截面1-1处需验算折算应力,其验算部位
C)③D)@
18.焊接工字形截面梁腹板配置横向加劲肋的目的是(D
A°提高梁的抗弯强度B)提高梁的抗剪强度
C°提高梁的整体稳定性D°提高梁的局部稳定性
19•在简支钢板梁桥中,当跨中已有横向加劲,但腹板在弯矩作用下局部稳定不足,需采取
加劲构造。
以下考虑的加劲形式何项为正确?
(B°
B°纵向加劲肋,设置在腹板上半部D°梁不会发生强度破坏
A)横向加劲肋加密
C)纵向加劲,设置在腹板下半部
20•在梁的整体稳定计算,<
A°处于弹性工作阶段
C°梁的局部稳定必定满足要求
说明设计梁(B)°
B°不会丧失整体稳定
D°不会发生强度破坏
21•梁受固定集中荷载作用:
当局部挤压应力不能满足要求时,采用(的措施。
A)加厚翼缘
B)是较合理
B°在集中荷载作用处设支承加劲肋
D)加厚腹板
22.
验算工字形截面梁的折算应力,
公式为:
1f,式中
0、
T应为(D
C)增加横向加劲肋的数量
验算截面中的最大正应力和最大剪应力
验算截面中的最大正应力和验算点的剪应力
验算截面中的最大剪应力和验算点的正应力
验算截面中验算点的正应力和剪应力
23.
工字形梁受压翼缘宽厚比限值为:
bi
15:
式中
bi为
24.
A°受压翼缘板外伸宽度
C°受压翼缘板全部宽度1/3
受压翼缘板全部宽度
受压翼缘板的有效宽度
跨中无侧向支承的组合梁,当验算整体稳定不足时,宜采用(
A)加大梁的截面积B°加大梁的高度
C)加大受压翼缘板的宽度D)加大腹板的厚度
XX25.下列哪种梁的腹板计算高度可取等于腹板的实际高度(
A°热轧型钢梁
C°焊接组合梁
冷弯薄壁型钢梁
铆接组合梁
C)°
26•如图所示槽钢檩条(跨中设一道拉条)
的强度按公式
Mx
xWnx
也f计算时,计算
xWn
的位置是(
A°a点
C°c点
27.如图示钢梁,案。
因整体稳定要求,需在跨中设侧向支点,
其位置以(
C)为最佳方
33.
A)
B)
C)
D)
29.(
A)
C)
腹板局部屈曲应力不小于构件整体屈曲应力腹板实际应力不超过腹板屈曲应力腹板实际应力不小于板的fy
腹板局部临界应力不小于钢材屈服应力
A)
XX28•钢梁腹板局部稳定采用(D)准则,实腹式轴心压杆腹板局部稳定采用准则。
A)对提高工字形截面的整体稳定性作用最小。
增加腹板厚度设置平面外支承
B)约束梁端扭转
D)加宽梁翼缘
XX30.双轴对称截面梁,能,下列方案比较,应采用
A)在梁腹板处设置纵、横向加劲肋
C)在梁腹板处设置纵向加劲肋
其强度刚及满足要求,而腹板在弯曲应力下有发生局部失稳的可
C
B)在梁腹板处设置横向加劲肋
D)沿梁长度方向在腹板处设置横向水平支撑
31•以下图示各简支梁,除截面放置和荷载作用位置有所不同以外,其他条件均相同,(D)的稳定性为最好,(A)的为最差。
则以
32.对同一根梁,当作用不同荷载时,出现下列四种弯矩(出现整体失稳,以(B)最后出现整体失稳。
M均等值),以(D
最先
©
约束扭转使梁截面上(
A)只产生正应力
B)
只产生剪应力
不产生任何应力
C)产生正应力,也产生剪应力
XX34.当梁的整体稳定判别式上小于规范给定数值时,可以认为其整体稳定不必验算,
bl
也就是说在出」中,可以取(A)。
iWx
A)1.0B)0.6C)1.05D)仍需用公式计算
35.焊接工字形截面简支梁,当(A)时,整体稳定性最好。
A)加强受压翼缘B)加强受拉翼缘
C)双轴对称D)梁截面沿长度变化
XX36.简支工字形截面梁,当(A)时,其整体稳定性最差(按各种情况最大弯矩数值相同比较)。
A)两端有等值同向曲率弯矩作用B)满跨有均布荷载作用
C)跨中有集中荷载作用D)两端有等值反向曲率弯矩作用
37.双轴对称工字形截面简支梁,跨中有一向下集中荷载作用于腹板平面内,作用点位于
(B)整体稳定性最好。
A)形心B)下翼缘C)上翼缘D)形心与上翼缘之间
38.工字形或箱形截面梁、柱截面局部稳定是通过控制板件的何种参数并采取何种重要措施来保证的?
(C)。
A)控制板件的边长比并加大板件的宽(高)度
B)控制板件的应力值并减小板件的厚度
C)控制板件的宽(高)厚比并增设板件的加劲肋
D)控制板件的宽(高)厚比并加大板件的厚度
39.为了提高荷载作用在上翼缘的简支工字形梁的整体稳定性,可在梁的(D)加侧
向支撑,以减小梁出平面的计算长度。
A)梁腹板高度的1/2处
B)靠近梁下翼缘的腹板(1/5〜1/4)ho处
C)靠近梁上翼缘的腹板(1/5〜1/4)ho处
D)受压翼缘处
40•—悬臂梁,焊接工字形截面,受向下垂直荷载作用,欲保证此梁的整体稳定,侧向支承应加在(B)。
A)梁的上翼缘B)梁的下翼缘
C)梁的中和轴部位D)梁的上翼缘及中和轴部位
XX41.配置加劲肋提咼梁腹板局部稳定承载力,当一-170、|―35时,(c)。
A)可能发生剪切失稳,应配置横向加劲肋
B)只可能发生弯曲失稳,应配置纵向加劲肋
C)应同时配置纵向和横向加劲肋
D)增加腹板厚度才是最合理的措施
XX42•计算工字形梁的抗弯强度,用公式
Mx
f,取Y=1.05,梁的翼缘外伸肢宽厚xWnx
A)15235\fy
比不大于(B)。
(235
B)131|
\fy
C)(10+0.1.235
D)9235
XX43.一焊接工字形截面简支梁,材料为并在支座处已设置支承加劲肋,梁的腹板高度和厚度分别为稳定性,则(B)。
A)布置纵向和横向加劲肋
C)按构造要求布置加劲肋
Q235,fy=235N/mm2。
梁上为均布荷载作用,
900mm和12mm,若考虑腹板
B)无需布置加劲肋
D)按计算布置横向加劲肋
44.设有一用Q235AF钢焊接梁,其上下翼缘的截面尺寸为
780X8,
该梁受到作用于腹板平面内的竖向静荷载,
300X0,腹板的截面尺寸为
可承受的最大弯矩设计值为
Mx
xWnxf。
试问,在此条件下,式中的Y(截面塑性发展系数)
值应取下列何项数值?
)
Y=1.0
B)y=1.05
C)y=1.15D)y=1.20
XX45.单向弯曲梁的正应力计算公式为:
Mx
xWnx
f,式中
Y为塑性发展系数,对
)时才能考虑Y>1.0。
于承受静力荷载且梁受压翼缘的自由外伸宽度与厚度之比
a)15.235/fy
B)
9.235/fy
C)(10+0.1花\:
'235/f
13.235/fy
XX46.对直接承受动力荷载的受弯构件,
A)
重级工作制吊车梁的强度计算应取重级工作制吊车梁的强度计算应取轻、中级工作制吊车梁的强度计算应取轻、中级工作制吊车梁的强度计算应取
进行强度计算时,
Y=y=1.0,动力系数取
Y=Y=1.0,动力系数取
F列方法何项为正确?
(B)
1.35
1.1
Y=书=1.0,不考虑动力系数
Y=y=1.05,但应考虑动力系数
XX47.如图所示简支梁,采用梁上翼缘未设置侧向支承点,梁上翼缘侧向支承点间距离梁上翼缘侧向支承点间距离梁上翼缘侧向支承点间距离
)措施后,整体稳定还可能起控制作用。
但有刚性铺板并与上翼缘连牢
11=6000mm,梁上设有刚性铺板但并未与上翼缘连牢
11=6000mm,梁上设有刚性铺板并与上翼缘连牢
I仁3000mm,但上翼缘没有钢性铺板
3000
6000
3000
XX48.计算梁的整体稳定性时,当整体稳定性系数作阶段整体稳定系数)代替
A)0.8B)0.7
时,
应以(弹塑性工
<^bo
C)0.6
D)0.5
XX49.对于组合梁的腹板,
A)无需配置加劲肋
C)配置纵向、横向加劲肋
h°/tw=100,按要求应(B)o
B)配置横向加劲肋
D)配置纵向、横向和短加劲肋
xx50.焊接梁的腹板局部稳定常采用配置加劲肋的方法来解决,当
ho
tw
100
2f35时,
fy
梁腹板可能(D)o
可能发生剪切失稳,应配置横向加劲肋
可能发生弯曲失稳,应配置横向和纵向加劲肋
可能发生弯曲失稳,应配置横向加劲肋
可能发生剪切失稳和弯曲失稳,应配置横向和纵向加劲肋
XX51.工字形截面梁腹板高厚比匹100235,梁腹板可能(
tw
fy
因弯曲正应力引起屈曲,需设纵向加劲肋因弯曲正应力引起屈曲,需设横向加劲肋因剪应力引起屈曲,需设纵向加劲肋因剪应力引起屈曲,需设横向加劲肋
XX52.当无集中荷载作用时,焊接工字形截面梁翼缘与腹板的焊缝主要承受(
A)竖向剪力B)竖向剪力及水平剪力联合作用
C)水平剪力D)压力
53.工字形截面梁受压翼缘,保证局部稳定的宽厚限值,对
Q235钢为2
15,
Q345
钢,此宽厚比限值应(
A)比15更小
C)比15更大
B)
)。
仍等于15
可能大于15,也可能小于15
XX54.在验算普通梁的横向加劲肋间距
C)ocr
a的公式时,最直接与间距a有关的是(
D)T「
二、填空题
1.验算一根梁的安全实用性应考虑强度
整体稳定、局部稳定、刚度几个方面。
X2•梁截面高度的确定应考虑三种参考高度,是指由
建筑高度确定的最大高度;由刚度
x4.梁整体稳定判别式l〃bi中,
X5•横向加劲肋按其作用可分为
间隔加劲肋
支承加劲肋两种。
6.当ho/tw大于80
但小于170235时,应在梁的腹板上配置横向加劲肋。
7•在工字形梁弯矩、剪力都比较大的截面中,除了要验算正应力和剪应力外,还要在
腹板翼缘交界处
验算折算应力。
X&对无集中荷载作用的焊接工字形截面梁,当其腹板高厚比:
时,腹板将
在剪应力作用下失去局部稳定。
X9•受均布荷载作用的简支梁要改变截面,应在距支座约
1/6处改变截面较为经济。
X10.组合梁当S大于170235
tw
235时,除配置横向加劲肋外,在弯矩大的受压区应配置纵向加劲肋。
fy
11.对承受静力荷载或间接承受动力荷载的钢梁,允许考虑部分截面发展塑性变形,在计算中引入
截面
塑性发展系数
12•按构造要求,组合梁腹板横向加劲肋间距不得小于
0.5h
13.组合梁腹板的纵向加劲肋与受压翼缘的距离应在_(1/4〜1/5)ho_之间。
X14.当组合梁腹板高厚比ho/twW235时,对一般梁可不配置加劲肋。
80I
-fy
15.单向受弯梁从弯曲变形状态转变为弯扭变形状态时的现象称为整体失稳。
16•提高梁整体稳定的措施主要有加宽受压翼缘、设置侧向支撑
X17•工字形截面的钢梁翼缘的宽厚比限值是根据
等稳性确定的,腹板的局部失稳准则是
高(宽)
厚比
18.梁翼缘宽度的确定主要考虑
梁的整体稳定、局部稳定
X19•支承加劲肋的设计应进行
局部稳定性验算。
20.当荷载作用在梁的受拉
翼缘时,梁整体稳定性较高。
条件确定的最小高度;由经济条件确定的经济高度
纵向加劲肋,对防止弯矩和局
3•梁腹板中,设置横向加劲肋对防止剪力引起的局部失稳有效,设置部压力引起的局部失稳有效。
11是梁受压翼缘的自由长度,b1是受压翼缘宽度
XX21•当梁整体稳定系数&>0.6时,材料讲入弹塑性工作阶段。
这时,梁的整体稳定系数应采用
二、计算题
1•图示简支梁,不计自重,Q235钢,不考虑塑性发展,密铺板牢固连接于上翼缘,均布荷
载设计值为45kN/m,荷载分项系数为1.4,f=215N/mm2。
问是否满足正应力强度及刚度要
求,并判断是否需要进行梁的整体稳定验算。
已知:
[w]=1/250,w
5ql4
384Elx'
E=2.06>105N/mm2
linn
i
yr
*
4
6000
X
1
解:
M
12
-ql
1
4562
202.5kNm
8
8
Ix
215
1.0
25.52
12
0.8502
12
2.0
Ix
27841
3
W<
1071cm
h
26
(1)正应力强度验算梁的跨中最大弯矩为:
27841cm4
max
33
202.51010
1071103
2
189.1N/mm
正应力强度满足
(2)刚度验算
5ql4
w
384EIx
54560004
1.43842.0610527841104
9.5mm
l
250
24mm
刚度满足要求
(3)整体稳定性要求
由于密铺板牢固连接于上翼缘,可不必进行整体稳定性验算。
2.选择Q235AF工字形钢I32a,用于跨度l=6m,均布荷载作用的简支梁(不计自重),允
许挠度[w]=l/250,荷载分项系数为1.4,求满足正应力强度和挠度条件时,梁所能承受的最
Wx
2.0Ix
11080
16
3
692.5cm
大设计何载是多少?
(
5ql4
fy=235N/mm2,f=2l5N/mm2,w品),I32a:
口帧卅,
E=2.06为05N/mm2,弯矩绕x轴。
解:
(1)先求满足正应力条件的最大荷载设计值,设为q1,
不考虑塑性发展,由
1qil_
8W
得:
qi
3
215692.5108
2
6000
33.09N/mm
(2)满足刚度要求的最大荷载设计值为q2,则:
5ql4
384EIx
5q260004
54
1.43842.0610511080104
w24mm
250
得q2=45.45N/mm
所以最大设计荷载为33.09N/mm
3.已知一钢平台梁中一截面静力荷载产生的弯矩M为800kNm,剪力V为500kN,均为设
计值。
截面形式如图,材料为Q235,请验算截面强度。
fv=125N/mm2,f=2l5N/mm2。
解:
需验算正应力强度、剪应力强度和折算应力强度。
开孔对整个截面影响不是很大,故假定强轴仍在腹板中部。
22803
Inx1.43040.71.42640.7
12
172535cm4
Ix21.43040.72
803
12
181812cm4
出対用于逬接次梁
Wnx红4167.5cm3h
最大正应力:
因为翼缘b115010.713,所以可以考虑部分塑性。
t14
Wnx啦4167.5cm3h
6
80010
1.054167.5103
182.8N/mm2
f215N/mm2
最剪大应力:
S取毛截面:
S=1X40X20+1.430>40.7=2509.4cm3
max
VS
Ixtw
5001032509.4103
4
1818121010
2
67N/mm
fV125N/mm2
折算应力:
Myi
nx
800106400
172535104
2
185.5N/mm
3=1.430>40.7=1709.4cm4
VS15001031709.4103
IJW18181210410
47.0N/mm2
eq
185.52347.02202.6N/mm2
1f1.1215236.5N/mm2
4.一工字形组合截面钢梁,其尺寸和受力如图所示。
已知其腹板的高厚比
故,截面满足要求。
ho
tw
为保证腹板的局部稳定,请在支座A、B处及其之间梁段内布置加劲肋。
解:
在如图作P作用下,梁的弯矩图在支座A、B间皆为负弯矩,即下翼缘受压,上翼缘受拉。
腹板高厚比170,因而需要设置横向加劲肋。
间距可按一般构造要求取a=2h0,纵向加劲肋则应设置在距离受压下翼缘(1/4〜1/5)ho处。
可按图进行设置。
5.如图所示工字形简支主梁,材料为Q235F钢,f=2l5N/mm2,fv=125N/mm2,承受两个次
梁传来的集中力P=250kN作用(设计值),次梁作为主梁的侧向支承,不计主梁自重,y=1.05。
要求:
(1)验算主梁的强度;
(2)判别梁的整体稳定性是否需要验算。
-l4X:
kll
解:
(1)主梁强度验算
最不利截面为第一根次梁左侧截面和第二根次梁的右侧截面,由于对称,两截面受力相同。
-LDXI00D
\-14X260
M=P<4=250>4=1000kN-m
V=P=250kN
梁的截面特性:
lx
2281.450.72
右JO1002284860cm4
Wx
2.0Ix284860
51.4
5542cm3
281.4
2
50.750
3
1.0253237cm
正应力强度:
xWx
10001063171.8N/mm2
1.05554210
2
215N/mm
剪应力强度:
VS
Ixtw
33
5010323710
428.40N/mm
28486010410
v125N/mm2
该截面上腹板与翼缘连接处正应力、剪应力都比较大,需验算折算应力:
My11000106500
Inx
2
284860104175.5N/mm
S1=280X14X507=1.99X106mm4
VS1
1
250103何10617.5N/mm2
折算应力:
1xtW
28486010410
eq
222
31178.1N/mm1
2
1.1215236.5N/mm
故,截面满足要求。
(2)梁的整体稳定性验算
b1280
不必验算整体稳定性。
X6如图所示工字形简支主梁,Q235F钢,f=2l5N/mm2,承受两个次梁传来的集中力P=250kN
作用(设计值),次梁作为主梁的侧向支承,不计主梁自重,荷载作用点设支承加劲肋,不考虑局部压应力的作用。
要求:
验算腹板的局部稳定,计算出加劲肋间距,并示意在图中。
解:
腹板高厚比:
h。
1000
10
--I4X2H0
-10X1900
tw10
h0
80—170
tw
梁中最大剪力:
Vmax=250kN
截面特性:
228145°.72令「°1003
284960cm4
梁段内最大剪力产生的腹板平均剪应力为:
V
twh0
250103
101000
2
25N/mm
该断面处腹板与翼缘交界处正应力为:
My
2504106500
284860104
175.5N/mm2
2
h。
100tw
175.5
2
10002175.5N/mm210010
查表得:
n=1.03
h0
tw
1000.1.03
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