奥斯特施工工程组织设计方案.docx
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奥斯特施工工程组织设计方案.docx
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奥斯特施工工程组织设计方案
第一章编制说明
1-1、编制依据
1、中华人民共和国行业标准《建筑工程施工及验收规范》(现行);
2、惠州市奥斯特电子有限公司厂房、高级员工宿舍、宿舍楼工程施工设计图纸;
3、惠州市奥斯特电子有限公司厂房、高级员工宿舍、宿舍楼工程施工合同;
4、广东省现行的施工规范和现场管理等有关规定;
5、ISO9002国际标准编制的本公司的管理文件及有关规定。
1-2、编制目的
本施工组织设计是针对“惠州市奥斯特电子有限公司厂房、高级员工宿舍、宿舍楼”(以下简称本工程)以及其施工合同,在施工组织、施工管理、劳动力组织、材料设备供应、施工工艺、进度计划、质量安全措施等方面作周全的设计规划,使本工程在施工的全过程中,各个环节始终处于受控状态,达到高质量、高标准、高水平,使业主满意,工程管理更加合理而有效。
1-3、施工内容
1、±0.00以下土建工程
2、±0.00以上土建工程:
包括结构工程、砌体工程、抹灰工程、脚手架工程、门窗工程、屋面工程、外墙面砖、防火门窗等。
第二章质量方针与实施目标
2-1、质量方针
以质量为本科学管理
精心施工创名牌工程
2-2、实施目标
发挥企业的技术优势,积极配合,科学地组织各工种的交叉作业,精心施工,严格执行合同,确保实现如下目标:
1、质量目标
确保工程合格。
2、工期目标
总工期:
1年。
3、安全施工目标
杜绝死亡事故及重伤事故,轻伤频率控制在2‰以下。
4、文明施工目标
符合JGJ59-2011《建筑施工安全检查标准》、《广东省建设工程文明施工若干规定》及惠州市建设工程施工安全文明管理有关规定。
2-3、服务目标
信守合同,认真协调与各有关方面的关系,接受业主及当地主管部门对本工程质量、工程进度、计划协调、现场管理等的监督。
第三章工程概述
3-1、工程概况
奥斯特厂房、高级员工宿舍、宿舍楼工程位于惠州市仲恺区潼侨镇潼侨工业园内,由惠州市奥斯特电子有限公司兴建;广东远顺建筑设计有限公司设计;广东省惠州地质工程勘探院勘探;监理深圳市中深建设监理有限公司,惠州潼湖侨场建筑工程公司承建。
建筑结构形式为框架结构,设计使用年限为50年,抗震设防烈度为6度,建筑耐火等级为二级,抗震等级为四级。
其中厂房建筑总面积9275㎡,占地面积1800㎡,楼地上5层,总高度为23.8m,一层层高6m,二至四层层高4.5m,五层层高4m;高级员工宿舍建筑总面积458㎡,占地面积144㎡,楼地上3层,总高度为11.9m,项目总建筑面积共计14915㎡,一层层高4m,二至三层层高3.6m;宿舍楼建筑总面积5182㎡,占地面积1025㎡,楼地上5层,总高度为18.15m,一层层高4.5m,二至五层层高3.3m;
3-2、结构设计概况
本工程主体都为框架结构,按六度地震烈度,厂房和宿舍楼采用预应力管桩,持力层为强风化砂岩,单桩竖向承载力特征值为:
1200KN/㎡,持力层土的管桩桩端阻力特征值为qpa=4000kpa;高级员工宿舍采用柱下独立基础,持力层为粉质粘土,地基承载力特征值为:
100KN/㎡;厂房和宿舍楼预应力管桩砼强度为C80,基础承台为C30,垫层为C15,承台与地梁标高为-0.5m,一层柱砼强度为C30,二层柱以上砼强度为C25,地梁砼强度为C30,二至以上梁板为C25,采钢筋级别用Ⅰ、Ⅱ、III级钢。
高级员工宿舍独立基础承台为C30,垫层为C15,一层至屋顶柱砼强度为C30,地梁砼强度为C30,二至以上梁板为C25,采钢筋级别用Ⅰ、Ⅱ、III级钢。
1、钢筋
采用I级HPB300(6-10),fy=270N/mm2,II级HRB335(10-12),fy=300N/mm2,Ⅲ级HRB400(14-25),fy=360N/mm2
2、柱、梁、板砼强度等级:
柱
梁板
厂房
一层
二层以上
二层至屋顶
C30
C25
C25
宿舍楼
一层
二层以上
C30
C25
高级员工宿舍
一层至屋顶
C30
基础混凝土强度等级:
部位或
构件
预应力管桩
承台
地梁
基础垫层
厂房
C80
C30
C30
C15
宿舍楼
C80
C30
C30
C15
高级员工宿舍
C30
C30
C15
3-3、结构特点
2、建筑物高,主体垂直度观察和沉降观察要求精度高。
第四章施工准备工作
4-1、技术准备
技术工作直接关系到工程质量的好坏,在施工前,一定要抓好技术方面的工作。
技术准备主要有:
1、组织现场施工人员熟悉施工图纸及有关技术措施,技术人员要将工程概况、施工方案、技术措施及注意事项等向施工人员作详细的技术交底,严格按设计施工图、规范和施工方案施工。
2、认真审阅施工图纸,会同设计院、建设单位及监理等单位进行图纸会审,做好图纸会审记录,作为施工依据。
3、培训施工人员掌握新工艺、新技术,重要工种和特殊工种应坚持先培训后上岗的原则。
4、加强原材料检验,及时提供原材料试验报告和混凝土配合比,做到先检合格后才使用。
4-2、施工机械设备、建筑材料的准备
1、运输机械的配备
现场拟设三台物料提升机、井架作为垂直运输,配一台混凝土泵。
场内材料运输用小斗车或铲车,场外材料及建筑垃圾运输主要封闭东风和平板卡车。
2、砼施工机械的设备
根据惠州市有关规定及本工程的情况,本工程采用商品砼,现场配备一台砼泵、八台插入式振动棒、三台平板振动器。
3、其它主要施工机械:
施工机械安排详见《施工机械设备表》。
4、建筑材料的准备
及时联系建筑材料的供货商,并对其作合格分供方的评审工作,以保证材料质量、数量和及时供应。
第五章施工部署
根据工程设计文件的内容和建设单位工期质量要求,通过实地调查考察工程施工环境和施工条件,分析工程的特点,结合拟配备的施工机械设备,综合分析,制定出切实可行、科学的施工组织,合理安排人力物力,组织施工作业。
5-1、施工顺序计划安排
施工准备(三通一平、临时设施搭设等)
↓
测量放线(定位、定标高)
↓
基础基坑开挖
↓
土方回填
↓
地梁承台工程
↓
柱(墙)的扎铁、支模、浇砼外排栅搭设插入
↓
楼面的支模、扎铁、浇砼水电预埋件插入
↓
砌砖工程 门窗框安装插入
↓
内装饰 屋面工程插入
↓
↓
外墙装饰外墙完成后拆外排栅
↓
收尾工程
↓
竣工
5-2、施工进度的控制
为了实现建设单位提出的施工工期目标,我公司将调配精兵强将,派出一流施工队伍,配备充足的机械设备,争取比建设单位要求竣工日期的提前完成工程任务,为建设单位的使用创造有利条件。
施工进度的安排分为两个层次。
第一层次:
控制性进度计划(详见《施工总进度计划表)
为了更方便直观地掌握主要项目的施工工期,总体上把握关键项目的进度,就必须制定出控制性的进度计划,列明关键部分工程必须保证的开工日期和竣工日期。
控制关键项目的开工和竣工,就能总体上控制工程施工的总进度。
第二层次:
月度施工进度计划
在控制性进度计划的基础上,结合施工实际情况,我们将在每个月编制出月施工进度计划,具体协调由于管理、技术、劳动力、天气、材料等各种原因导致的各种施工困难,进一步调整施工进度计划,使施工计划更符合实际,这样才能发挥施工计划的指导功能。
第六章施工技术方案
6-1、施工测量控制
本工程需根据建设单位所给点进行引测。
施工测量包括现场座标与水准点的交接轴线控制及高程测量等。
在本工程施工测量放线之前,除了检查好自己所有使用的测量仪器及工具外,还将做好以下准备工作:
1、了解设计意图,熟悉和核对设计图中的各部位尺寸关系;
2、制定主轴线、标高、沉降、垂直观测方案。
3、绘制测量控制简图,制作测量记录表格。
4、取得工程±0.00标高基准点和规划红线坐标图。
一、主轴线控制
结合本工程特点,平面轴线投测采用内控法和外控法结合,其中以内控为主,外控为辅,内控以塔楼部分建立内控体系,外控以平面网格控制。
本工程主轴线为控制线。
并形成垂直引线其准点,外控采用大线锤和经纬仪相结合方法将轴线向上引测,内控采用激光铅垂仪和大线锤相结合测量,控制线测量出来后必须与监理单位共同复核。
在建立方格网的过程中,点位布置要考虑便于方格网测量和施工定线需要,布置设在建筑物周围、次要通道上或空隙处。
考虑方格点的标桩能长期保存,方格点不要落在开挖的基础上、埋设管线的范围内或太靠近建筑物处。
一般选择在建筑物附近空隙区,以便长期保存。
二、高程的控制:
在施工场地四周建立水准网(可用轴线控制点),水准网的绝对高程应从附近的高级水准基准点引测引用的水准点应经过检查,并经业主和监理单位复核作为推算高程的依据。
为了保证水准点能得到可靠的起算依据,并保证检查水准点的稳定性,在场地适当地点建立水准基点组,点数不少于三个。
每隔一定时间,或发现有变动的可能时,将原水准基点与水准基点组进行联测,以查明水准点高程是否变动。
工程±0.00以上高程控制主要用钢尺进行测量传递,即逐层往上进行测点,定出此点后,再以此点为准,抄平定出楼层设计标高数据。
标高点一般定在建筑物物柱上,从±0.00层向上传递,为避免发生误差,应重复测量一次,两次误差应小于±5mm。
三、沉降观测和垂直观测
为了掌握建筑物在施工过程中沉降情况及其垂直方向的变化,主体施工时每层要进行沉降观测一次,沉降观测主体施工完毕后应每月测量一次。
沉降观测必须形成高程测量闭合线路,观测点的埋设位置由设计单位统一布置,测量时与高程控制水准点连成闭合线路,详细计算和分析结果,并完成记录,如发现有异常,应及时向有关部门反映。
垂直观测在整个建筑的外观及受力情况较为重要。
施工中可结合轴线测量投点一次进行,以便检查观测。
一旦发现轴线偏差3mm以上,并与视准线相交叉,则应考虑垂直偏差所致。
观测时,要以准确的底层轴线为准线,观测其最大偏差值,并做好记录,以便分析情况,如发现导常情况,及时报告有关部门。
6-2、基础工程
6.2.1土方开挖
本工程土方开挖主要为独立基础、地下消防水池基坑及地梁的土方开挖,采用挖土机开挖,土方开挖采取整个基坑开挖,开挖前,对司机进行详细的技术交底,挖土时由施工员在现场指挥挖土,必须严格按要求进行土方开挖,严禁超挖土方,开挖时,不得与规定的尺寸超宽超深,发生超挖者,须报请监理各甲方,提出处理方案,经批准后方可继续施工。
所有开挖基坑(槽)的底面必须修平,清除松散落土,控制标高,并夯实,使之达到密实度要求。
当基底操平处理后,报请甲方、设计、勘察及监理验收,经其检查认可后才可以浇捣砼垫层。
6.2.2土方回填
填方前,对填方基底和已完隐蔽工程进行检查和验收,并作好记录,回填土质应符合规范要求。
进行人工分层铺填和挖土机铺填。
采用蛙式打夯机夯实,并控制含水率,虚铺厚度每层控制在250mm之内,每回填一层,打夯3~4遍,机械夯不到的地方采用人工夯实,每层厚度不得超过200mm。
夯实后应进行密实度试验。
6.2.3承台施工
承台施工:
清理完毕基坑后,留设排水沟,验收土质后捣垫层。
保证基坑底无积水,无积水后方进行垫层砼浇筑。
承台垫层为100厚C15素砼,垫层施工完毕进行下一步承台模板、钢筋绑扎及柱脚筋安装,验收后捣砼。
6.2.4基础梁施工
①、基础梁施工:
采用胶合板制作基础梁模,并准确控制好梁面标高,地梁垫层均用50厚1:
2水泥砂浆,基底均需夯实。
②、侧土方回填:
对于梁侧需回填的土方,其土方回填在梁模拆除后进行,土方回填夯实至梁面标高。
2、模板工程
剪力墙、柱模板全部采用复合板和方木条支架,为保证剪力墙的几何尺寸和垂直度,每1.0×1.0米加带止水钢板(或螺纹)的10钢筋螺栓加固(电梯剪力墙柱筋不用加止水钢板)。
3、防水工程
地下消防水池壁模完成拆除并彻底干燥后,即进行防水层施工,施工前应保证防水底层的干净,并计划好施工顺序,防水层干透后批20mm厚砂浆保护层,防水施工严格按有关规范或规定进行。
4、钢筋工程
(1)钢筋应有产品合格证,使用前必须先试验,合格后才使用,严格按设计图下料、配筋。
(2)钢筋现场安装,绑扎时注意钢筋保护层,特别地下消防水池连续墙和电梯剪力墙的保护层。
(3)地下消防水池连续剪力墙应在离底板地面高约30cm平面处,地下夹层梁底低30cm平面处,夹层面高30cm平面处等焊接30cm宽的垂直钢板止水带,并按实际浇筑进度设置,止水钢板连接处应折叠,折叠长度至少应15cm。
(4)柱钢筋应固定好,以防偏位或移动,板筋加设钢筋支架凳,上下板筋不得压在一起。
5、砼工程
(1)由于场地及城市管理要求,本工程主要使用商品砼,由砼公司提供符合图纸要求砼。
(2)地下消防水池底板计划一次连续浇筑完成,不留水平施工缝;浇筑地下消防水池外边连续墙时,先浇筑地下连续墙高约20cm(即止水钢板一半高),浇筑连续墙前应清洗凿毛并用水泥沙浆处理交接口(施工缝)。
(3)砼的取样必须实事求是,并在监理公司的监督下根据规范取样和送检,砼浇筑完成后,应注意砼的养护。
(4)浇筑完地下消防水池连续剪力墙并完成防水施工后,经甲方、设计、质监等有关部门验收合格后,即回填边沟,宜用砂回填。
6-3、高支模工程
三、高支模(撑)方案:
3.1支撑体系采用多功能门式脚手架,具体做法如下:
3.1.1支撑架的基础铺设脚手架配件的垫块A—500底座。
3.1.2支撑架从混凝土面开始支撑,支架立杆可调底座及垫座支撑在120㎜厚混凝土地面上。
3.1.3立杆采用一个单元(主、次梁)的杆件为2个MF1219(Φ42×1219×1930)、和一个BF914(Φ42×1219×914)的门式顶架(视情况而选用)和固定底座,底座支撑在混凝土上。
板下单元为一组2个MF1219(Φ42×1219×1930)和一个BF914(Φ42×1219×914)、上下各两个可调顶托和可调底座。
3.1.4由于支撑的高度比较高,为了保证整体一刚度平衡及稳定性,要求上下设3道水平拉杆,水平拉杆采用Φ48钢管并用扣件使之与门式顶架连结。
3.1.5由于主、次梁的荷重不同,在结构的传力也不相同,因此在考虑受力支撑单元的排列紧密也不相同:
① 次梁下单元杆选用Φ42×1219×1930型号、Φ42×1219×914型号,门架间距900mm,双排交叉布置。
梁下采用80×80枋木搁栅,间距300mm。
可调顶托上的枕木采用并排二条80×80枋木;
② 主梁下的单元杆选用Φ42×1219×1930型号、Φ42×1219×914型号,门架间距900mm,双排交叉布置。
梁下采用80×80枋木搁栅,间距300mm。
可调顶托上的枕木采用并排二条80×80枋木。
③ 楼板下的单元杆选用Φ42×1219×1930型号、Φ42×1219×914型号,门架间距900mm,双排交叉布置。
楼板下采用80×80枋木搁栅,间距90mm。
可调顶托上的枕木采用并排二条80×80枋木。
3.1.6可调底座、可调顶座可依据不同高度需要选用。
3.2支撑架的不利荷载单元验算:
多功能门式架用于支撑,根据荷载要求,组合单元一致而间距不同的支撑形式,一榀门架稳定性承载力设计值为40.16KN(参考脚手架出厂数据),支撑方案采用门式架间距900mm(次梁下)和900mm(主梁下)两种方案。
现进行计算如下:
3.2.1杆杆自重:
A、门式架:
(22.4×2.5)/100=0.56KN
B、可调支座:
2×(4.5+1)/100=0.11KN
C、斜杆:
6×4.4/100=0.264KN
合计:
ΣN1=0.934KN
3.2.2施工荷载(主梁1计算单元1.219×0.9)用于截面小于400×800mm的梁
A、梁:
1.2×0.9×0.4×1.5×25=16.2KN
B、模板:
0.5×1.219×0.9=0.55KN
C、板:
1.2×25×0.1×1.219×0.9=3.29KN
D、振动混凝土时荷载:
4×1.4=5.6KN
E、倾倒混凝土时荷载:
2×1.4=2.8KN
合计:
ΣN2=28.44KN
3.2.3施工荷载(次梁计算单元1.219×0.9)用于截面小于350×1000mm的梁
A、梁:
1.2×0.9×0.3×1.0×25=8.1KN
B、模板:
0.5×1.219×0.9=0.55KN
C、板:
1.2×25×0.1×1.219×0.9=3.3KN
D、振动混凝土时荷载:
4×1.4=5.6KN
E、倾倒混凝土时荷载:
2×1.4=2.8KN
合计:
ΣN3=20.35KN
3.2.4结构承载力计算
3.2.4.1荷载组合:
(主梁)N=1.2×ΣN1×H+ΣN2=1.2×0.934×5.0+28.44=34.04KN<40.16KN,满足构件要求。
(次梁)N=1.2×ΣN1×H+ΣN3=1.2×0.934×5+20.35=25.95KN<40.16KN,满足构件要求。
3.2.4.2垫座计算:
分摊到脚座为:
F=(主梁)N/2=15KN
可分摊面积(主梁):
S=1.219×0.9=1.1平方米。
则压强P=F/S=13.64KN/㎡
满足地面设计的使用荷载。
3.3侧模扳计算:
3.3.1侧压力计算,梁的侧模强度计算,要考虑振捣混凝土时产生的荷载及新浇混凝土对模阪侧面的压力,并乘以分项系数1.2。
模板的最大侧压力F,取下二式中的较小值:
F=0.22γt0BlB2·V1/2
F=24H
γ——混凝土的重力密度(KN/m3)
V——混疑土的浇筑速度(m/h)
t0——新浇混凝土的初凝时间(h)
t0=200/(T+15)(T为砼的温度°C)
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m)
B1——外加剂影响修正系数,取1(不掺外加剂时)
B2——混疑土坍落度影响修正系数。
取1.15(坍落度在11~15cm时)
F=0.22×24×200/(35+15)×l×1.15×√3
=42.07KN/m2
F=24×1.5=36KN/m2
振捣混凝土时产生的侧压力4KN/m2
泵送水平荷载2KN/m2
总则压力q1=1.2×l4.4+1.2×4+1.2×2
=24.48KN/m2
立档间距为300mm,所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续板。
线荷载q=0.5×0.9q1
=0.5×0.9×24.48
=11.016KN/m
3.3.2验算抗弯强度
按四跨连续梁查表得:
Mmax=-0.121qL2
=-0.121×11.016×0.32=-0.12KN·m
Mmax/Wh=0.12×106/[(500/6)×182]
=4.44N/mm2<1.3fm=1.3×50=65N/mm2(满足要求)
3.3.3验算抗剪强度:
Vmax=0.62qL=0.62×11.016×0.3=2.049KN
τmax=3V/2bh=(3×2049)/(2500×18)
=0.3415N/mm2<1.3fv=1.3×1.2=1.56N/mm2(满足)
3.3.4验算挠度:
q=0.5×(14.4+4+2)=10.2KN/m
WA=(0.967×qL4)/100EI
=(0.967×10.2×3004)/(100×4500×183/12)
=0.731mm
[W]=300/400=0.75>0.731mm(满足要求)
3.4梁上搁栅的计算:
门架支顶上两条搁栅枋木为80×80mm,它上部荷载有枋木自重,梁模板、钢筋、砼荷重,分项系数1.2。
枋木自重:
1.2×10×[0.08×0.08×1.5×2+(4×0.08×0.08×1.5)/0.85]
=12×[0.0192+0.0384]=0.6912K/m
梁模板荷载:
1.2×[0.054+2×0.5×0.018×10]=0.2808KN/m
泵送垂直荷载:
l.4×0.25×4=1.4K/m
钢筋混凝土荷载=4.5KN/m
l.2×[0.25×0.5-1.2×0.1]×25=7.35KN/m
施工荷载(3KN/m2)
1.4×1.2×3=5.04KN/m
q1=0.6912+0.2808+1.4+7.35+5.04=14.762KN/m
qˊ=0.9×14.762=13.286KN/m
3.4.1验算枋木抗弯承载力
每条枋木的承受载:
qˊ=q/2=6.643KN/m
Mmax=(1/8)qˊL2=(1/8)×6.643×0.852=0.6KN·m
Mmax/Wn=0.6×106/(80/6×802)=7.03N/mm2
Kf=1.3×14=18.2N/mm2>Mmax/Wn(满足要求)
3.4.2抗剪强度验算:
Vmax=1/21qˊ=l/2×0.85×6.643=2.833KN
τmax=3V/2bh=(3×2832)/(2×80×80)
=0.664N/mm2<1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2(满足要求)
3.4.3挠度验算:
fmax=5qL4/384EI
=(5×6.643×8504)/(384×9000×1/12×80×803)
=1.47mm
[W]l/400=850/400=2.13mm>1.47mm(满足要求)
3.5拉结件计算
3.5.1强度要求计算
σ=Nt(Nc)/An≤0.85f
Nt=1.2(NGK1+NGK2)H+0.85×1.4(ΣNqik+2Mk/b)
=1.2×(1+3)×3+0.85×1.4×(29.59+2×1×1.13×32/10/0.9)
=14.4+0.85×1.4×(29.59+2.26)
=52.3KN
σ=52.3×1000/422/4×3.14=38N/㎜2≤0.85×235=200N/㎜2满足强度要求。
3.5.2稳定性要求计算
σ=Nc/ℓA≤0.85f
σ=52.3×1000/422/4×3.14×0.298=127N/㎜2≤0.85×235=200N/㎜2
满足稳定性要求
3.6要求
3.6.1支撑方案的垫座承载力取值,要求在设计图纸的使用荷载取值的基础上,适当考虑施工荷载,区别施工阶段和使用阶段的荷载情况。
3.6.2在支撑架好后,施工的过程中,在混凝土的浇捣过程中,应随时观察支撑架的变形和沉降情况,并对支撑随时作出调整。
3.6.3在混凝土的龄期强度达到100%,方可拆除支撑。
3.6.4考虑到层高为6.0米、最大梁跨度为9.0米、梁截面为250×900mm梁的稳定和支撑强度要求,在各大梁三分之一处另设加四条Ф48钢管支撑并按要求拉结。
3.6.5拉结杆用Ф48钢管和其扣件纵横拉结,竖向方向设三道,横向纵横交错拉结。
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