塔吊基础施工方案0604标准版.docx
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塔吊基础施工方案0604标准版
塔吊基础施工方案
一、编制依据
1.《地质勘察报告》
2、SP6010-8型塔吊安装使用说明书
3、SYT80型塔吊安装使用说明书
4、《地基与基础工程施工质量验收规范》(GB52—2002)
5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB54-2021)
6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2021)
7、《建筑钢筋混凝土设计规范》(GB50010—2021)
二、工程概况
。
。
.,本标段工程包括9#、10#、11#、12#四栋主楼及部分地下车库。
9#、10#楼为多层商业用房,地下一层,基底标高为—6。
45米,地上22。
8米,11#、12#楼为高层住宅,地上26层,地下二层,基地标高为-7。
78米,地上为76。
9米,本工程结构形式为钢筋混凝土框架-剪力墙结构,设计使用年限为50年。
为满足施工需要,我项目部结合图纸设计和现场的实际情况,决定在现场设置两台SP6010-8型塔吊,两台SYT80型塔吊。
SP6010—8采用钢筋砼基础6。
25×6.25m,基础厚度为1。
4米,基础底标高为-8.7米,一台塔吊位于12#楼D轴南侧,28轴处主楼基础外,另一台位于11#楼A轴南侧39—40轴轴之间。
两台SYT80型塔吊,采用钢筋砼基础6×6m,基础厚度为1.35米,基础底标高为-8.23米,一台位于9#楼U轴南侧,42—43轴中间;另一台位于U轴南侧,35-36轴之间.塔吊位置详见平面布置图.
塔吊的技术参数如下所示:
1、SP6010—8塔式起重机:
起重力矩:
1250KN.M总功率:
39KW
最大额定起重量:
6t
有效工作幅度:
2。
5m-60m
起升工作速度:
82m/min
回转工作速度:
0。
8r/min
变幅工作速度:
54/27/8。
1m/min
有效起升高度:
52。
35m(独立)180m(附着)
2、SYT80塔式起重机:
起重力矩:
800KN。
M总功率:
34。
8KW
最大额定起重量:
6t
有效工作幅度:
2.5m-47m
起升工作速度:
80m/min
回转工作速度:
0.7r/min
有效起升高度:
40。
5m(独立)110m(附着)
三、工程地质条件
根据**工程详细勘察报告,开挖层内工程地质单元层由上到下为:
第
层:
粉土,褐黄色,稍密,稍湿,摇振反应迅速,无光泽反应,干强度低,韧性低。
发育有秀黄色斑点,有砂感。
表面有约0.3厚的耕植土覆盖。
场地内层土分布均匀.层底埋深平均值2。
26m.本层地基承载力为130Kpa,81.89~80.12m。
第
层:
粉土,褐黄色,稍密,稍湿,摇振反应迅速,无光泽反应,干强度低,韧性低。
发育有秀黄色斑点,场地内层土均匀分布。
层底埋深平均值1。
68m,地基承载力为120Kpa,层底高层为80。
48m~78.32m。
第
—1层:
粉土,褐黄色,稍密,稍湿,摇振反应迅速,无光泽反应,干强度低,韧性低.本层内呈透镜体分布.层底埋深平均值1.13m,地基承载力为100Kpa,层底高层为79.78m~77。
57m。
第
层:
粉土,褐黄色,湿,稍密,摇振反应中等,无光泽反应,干强度低,韧性低。
场地内层土均匀分布。
层底埋深平均值2.95m,地基承载力为130Kpa,层底高层为76。
89m~74。
21m。
第④层:
粉质粘土夹粉土,灰黑色,软—可塑。
切面稍光滑,无摇振反应,干强度中等,中等韧性.局部有少量褐黄色,湿,稍密状粉土薄层。
场地内层土均匀分布。
层底埋深平均值2.76m.地基承载力为120Kpa,层底高层为74.60m~71.31m。
在勘察期间,稳定地下水位埋深介于自然地面以下6。
6m,绝对高程76.22m。
而塔吊基础位于第3层。
施工期间不需要进行降水。
根据勘察报告,11#、12#楼的1#、2#塔吊基础以第
层土为持力层(1#2#塔吊基础底高程为76.7m,3#、4#座塔吊基础低高程77.2m)根据勘察报告,3#、4#塔吊基础均处在第
层粉土,承载力为130Kpa,
四、施工准备
1、根据现场总平面,综合考虑确定塔吊平面位置,参见平面布置图。
2、收集相关塔吊的各项技术要数据。
3、对所有进场人员进行技术交底,使作业人员熟悉基础施工程序和要点.
4、测量人员确定塔吊基础位置。
5、按照测量定位的结果开挖塔吊基础土方.
五、塔吊基础设计
根据本塔吊位置和地下室基础相对位置情况,本工程9#、10#楼塔吊基础顶下沉至车库筏板底,下450mm,塔吊基础底标高均为-8。
23米,11#,12#楼塔吊基础在楼外侧,塔吊基础底标高为—8。
7米,塔吊基础的设计根据厂家提供的数据进行计算,详见《塔吊基础计算书》。
六、施工顺序
1、测量定位
根据业主方提供的原始点A1、A7进行测量定位。
A1点坐标:
x=46538.402Y=83417.051
A7点坐标:
x=46830.546Y=83319.035
计算出楼层轴线坐标点,根据塔吊的定位尺寸算出塔吊中心线的坐标,采用全站仪进行定位放线。
1#塔为筏板基础,基础为6.25m*6.25m*1.4m。
中心距28轴0.41米,距D轴3。
13米.(详见塔吊位置附图)
轴线坐标点:
X=46620.221Y=83304.701
X=46620。
221Y=83310。
951
X=46613.971Y=83304.701
X=46613。
971Y=83310。
951
2#塔为筏板基础,基础为6.25m*6.25m*1.4m。
中心距39轴5.7米,距A轴2。
95米。
(详见塔吊位置附图)
轴线坐标点:
X=46589.770Y=83399。
051
X=46589.770Y=83405。
301
X=46596.Y=83399.051
X=46596.Y=83405。
301
3#塔为筏板基础,基础为6m*6m*1。
35m。
中心距35轴4.28米,距R轴3.9米。
(详见塔吊位置附图)
轴线坐标点:
X=46673。
346Y=83365.356
X=46673。
346Y=83371。
356
X=46667。
346Y=83365.356
X=46667。
346Y=83371。
356
4#塔为筏板基础,基础为6m*6m*1.35m。
中心距42轴3。
9,距U轴3。
9米。
(详见塔吊位置附图)
轴线坐标点:
X=46673.346Y=83421。
676
X=46673。
346Y=83427.676
X=46667.346Y=83421。
676
X=46667.346Y=83427.676
2、垫层:
100mm厚,四面宽出塔吊基础100mm,采用C15混凝土浇筑.
3、砌筑240mm砖胎膜:
采用M5水泥砂浆砌筑,灰砂砖240*115*53,强度等级MU10,内表面用1:
2水泥砂浆粉刷收光,砖模砌筑高度为塔吊基础厚+50mm。
砌筑完成后在砖模外侧用原土进行回填并压实,避免基础砼浇筑时产生涨模现象。
4、放线定塔吊地脚螺栓及标准节位置。
5、绑扎钢筋:
SP6010-8型塔吊基础钢筋为双层双向直径25的HRB400级钢筋绑扎,钢筋间距150mm,双层钢筋间设置拉钩,拉钩钢筋为HPB300级直径10钢筋,间距500mm,钢筋保护层厚度均为50mm.
SYT80型塔吊基础钢筋为双层双向直径25的HRB400级钢筋绑扎,钢筋间距200mm,双层钢筋间设置拉钩,拉钩钢筋为HPB300级直径12钢筋,间距500mm,钢筋保护层厚度均为50mm。
6、浇筑混凝土
混凝土现场采用C35商品混凝土(在塔吊基础的四周留设施工缝),混凝土浇筑时每个塔吊按要求留置同条件试块和标养试块共两组,同条件试块强度达到75%后方可进行塔机的安装。
7、混凝土养护:
采用浇水覆盖棉毡养护,养护时间为14d。
8、防雷设计:
防雷接地有指定专业安装公司负责,预埋的标准节与基础钢筋焊接联通,并采用一条直径为14mm的热镀锌圆钢,从塔吊底部焊接引至距塔吊3米外,用50×50×5的角铁,长度2-3米面筋作为地级,地级安装好测试,接地电阻小于4欧,如果大于4欧加打地级,直至小于4欧,基础钢筋安装完成后,同结构基础钢筋接通,并同时与建筑物防雷网接通,保证接地电阻≤4欧。
9、3#、4#塔基的防水措施,为避免雨期水量过大,在车库的筏板垫层下与塔吊基础上砂石垫层空隙往塔身根部处渗水,在塔身的四周离塔身0.6米处砌240mm宽350mm高的水泥砂浆砖墙,双面抹灰,并在迎水面做防水卷材与底板防水卷材闭合.
七、安全措施
1、非施工人员严禁进入现场。
进入现场人员必须戴安全帽.
2、在基坑四周设立防护栏杆,夜间设置警示灯。
无特殊原因,任何围护不得随意拆除.
3、施工中需要使用电源时应找专业电工接线,严禁私接电源.
4、距基坑边沿2m内,严禁机械行驶和停放,也不得放其它重物,以防边坡超载失去稳定性。
5、塔吊按要求做防雷接地后应做接地电阻测试。
八、附图:
塔吊平面布置示意图
塔吊平面布置示意图
1号吊位置图
2号吊位置图
3号吊位置图
4号吊位置图
九、附件:
塔吊基础计算书
本工程塔吊基础计算采用品茗安全计算软件(2021版),以下为计算书。
一、3#、4#吊基础基底地基承载力为130Kpa,地耐力≥0。
1MPa,满足SYT80使用说明书要求,故不再进行基地验算。
SP6010—8型塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书
计算依据:
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2021
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2021
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2021
一、塔机属性
塔机型号
SP6010-8
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
52.35
塔机独立状态的计算高度H(m)
56。
85
塔身桁架结构
型钢
塔身桁架结构宽度B(m)
1。
6
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
304.78
起重臂自重G1(kN)
82。
27
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)
25。
6
小车和吊钩自重G2(kN)
3.8
小车最小工作幅度RG2(m)
0
最大起重荷载Qmax(kN)
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)
11。
5
最小起重荷载Qmin(kN)
10
最大吊物幅度RQmin(m)
57
最大起重力矩M2(kN·m)
Max[60×11.5,10×57]=690
平衡臂自重G3(kN)
19。
8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
6.3
平衡块自重G4(kN)
120
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
11。
8
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
河南郑州市
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0。
2
非工作状态
0.45
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽,小车变幅
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz
工作状态
1。
587
非工作状态
1。
645
风压等效高度变化系数μz
1。
407
风荷载体型系数μs
工作状态
1。
95
非工作状态
1。
95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0。
35
风荷载标准值ωk(kN/m2)
工作状态
0。
8×1。
2×1.587×1.95×1.407×0。
2=0。
836
非工作状态
0.8×1。
2×1。
645×1。
95×1。
407×0。
45=1。
95
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
304。
78+82.27+3。
8+19.8+120=530.65
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
530。
65+60=590。
65
水平荷载标准值Fvk(kN)
0.836×0。
35×1。
6×56。
85=26.615
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
82.27×25。
6+3。
8×11。
5—19.8×6.3-120×11。
8+0。
9×(690+0。
5×26.615×56。
85)=1910.95
非工作状态
竖向荷载标准值Fk’(kN)
Fk1=530。
65
水平荷载标准值Fvk'(kN)
1。
95×0。
35×1.6×56。
85=62.08
倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)
82。
27×25。
6+3.8×0-19。
8×6。
3—120×11。
8+0。
5×62。
08×56。
85=2329。
996
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1=1.2×530。
65=636。
78
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk=1。
4×60=84
竖向荷载设计值F(kN)
636.78+84=720.78
水平荷载设计值Fv(kN)
1。
4Fvk=1。
4×26。
615=37。
261
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.2×(82。
27×25。
6+3.8×11。
5-19.8×6。
3—120×11。
8)+1。
4×0.9×(690+0。
5×26。
615×56。
85)=2553.516
非工作状态
竖向荷载设计值F’(kN)
1。
2Fk’=1。
2×530。
65=636。
78
水平荷载设计值Fv’(kN)
1.4Fvk'=1。
4×62.08=86.912
倾覆力矩设计值M'(kN·m)
1。
2×(82。
27×25。
6+3.8×0—19。
8×6.3-120×11。
8)+1。
4×0。
5×62.08×56。
85=3148.92
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l(m)
6.25
基础宽b(m)
6。
25
基础高度h(m)
1.4
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc(kN/m3)
25
基础上部覆土厚度h’(m)
0
基础上部覆土的重度γ'(kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ(mm)
40
地基参数
修正后的地基承载力特征值fa(kPa)
193.51
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)
5
地基压力扩散角θ(°)
20
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)
130
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)
329。
5
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)
20
基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)
20
基础倾斜方向的基底宽度b’(mm)
5000
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=blhγc=6.25×6。
25×1。
4×25=1367.188kN
基础及其上土的自重荷载设计值:
G=1。
2Gk=1。
2×1367。
188=1640。
625kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:
Mk’'=G1RG1+G2RG2-G3RG3—G4RG4+0。
5Fvk'H/1。
2
=82。
27×25.6+3.8×0-19。
8×6。
3—120×11.8+0.5×62.08×56。
85/1.2
=2035。
892kN·m
Fvk’'=Fvk'/1。
2=62。
08/1。
2=51。
733kN
荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力:
M’’=1。
2×(G1RG1+G2RG2—G3RG3-G4RG4)+1。
4×0.5Fvk'H/1.2
=1.2×(82.27×25。
6-3.8×0+19。
8×6。
3-120×11。
8)+1。
4×0.5×62.08×56。
85/1.2
=2737.174kN·m
Fv’'=Fv'/1.2=86.912/1。
2=72。
427kN
基础长宽比:
l/b=6.25/6.25=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=6.25×6。
252/6=40。
69m3
Wy=bl2/6=6。
25×6。
252/6=40.69m3
相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:
Mkx=Mkb/(b2+l2)0。
5=2329。
996×6.25/(6.252+6。
252)0.5=1647.556kN·m
Mky=Mkl/(b2+l2)0。
5=2329。
996×6.25/(6。
252+6。
252)0。
5=1647.556kN·m
1、偏心距验算
(1)、偏心位置
相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=(530。
65+1367。
188)/39.062—1647。
556/40。
69-1647。
556/40。
69=-32.396<0
偏心荷载合力作用点在核心区外.
(2)、偏心距验算
偏心距:
e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2329.996+62。
08×1.4)/(530。
65+1367。
188)=1。
274m
合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离:
a=(6.252+6.252)0.5/2—1.274=3。
146m
偏心距在x方向投影长度:
eb=eb/(b2+l2)0。
5=1.274×6.25/(6。
252+6.252)0。
5=0。
901m
偏心距在y方向投影长度:
el=el/(b2+l2)0。
5=1.274×6。
25/(6。
252+6。
252)0。
5=0。
901m
偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离:
b'=b/2-eb=6。
25/2-0。
901=2。
224m
偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离:
l’=l/2—el=6。
25/2—0.901=2.224m
b'l’=2.224×2。
224=4.948m2≥0.125bl=0。
125×6。
25×6.25=4.883m2
满足要求!
2、基础底面压力计算
荷载效应标准组合时,基础底面边缘压力值
Pkmin=-32.396kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/3b’l’=(530。
65+1367。
188)/(3×2。
224×2。
224)=127.842kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(530.65+1367.188)/(6。
25×6.25)=48。
585kN/m2
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
fa=193。
51kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
Pk=48.585kPa≤fa=193。
51kPa
满足要求!
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=127.842kPa≤1.2fa=1。
2×193.51=232.212kPa
满足要求!
5、基础抗剪验算
基础有效高度:
h0=h-δ=1400—(40+25/2)=1348mm
X轴方向净反力:
Pxmin=γ(Fk/A—(Mk’'+Fvk’’h)/Wx)=1.35×(530。
650/39。
063-(2035.892+51.733×1。
400)/40.690)=-51.610kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk’’+Fvk''h)/Wx)=1.35×(530.650/39.063+(2035。
892+51。
733×1。
400)/40。
690)=88。
288kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全,得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6。
250+1。
600)/2)×88。
288/6。
250=55。
445kN/m2
Y轴方向净反力:
Pymin=γ(Fk/A—(Mk’’+Fvk''h)/Wy)=1.35×(530。
650/39.063-(2035。
892+51。
733×1.400)/40。
690)=—51.610kN/m2
Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(530。
650/39.063+(2035.892+51。
733×1.400)/40。
690)=88。
288kN/m2
假设Pymin=0,偏心安全,得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6。
250+1。
600)/2)×88.288/6.250=55.445kN/m2
基底平均压力设计值:
px=(Pxmax+P1x)/2=(88。
288+55.445)/2=71。
867kN/m2
py=(Pymax+P1y)/2=(88。
288+55。
445)/2=71.867kPa
基础所受剪力:
Vx=|px|(b-B)l/2=71。
867×(6.25—1.6)×6.25/2=1044。
312kN
Vy=|py|(l-B)b/2=71。
867×(6。
25-1。
6)×6。
25/2=1044.312kN
X轴方向抗剪:
h0/l=1348/6250=0。
216≤4
0.25βcfclh0=0。
25×1×16.7×6250×1348=35174.375kN≥Vx=1044。
312kN
满足要求!
Y轴方向抗剪:
h0/b=1348/6250=0。
216≤4
0.25βcfcbh0=0。
25×1×16。
7×6250×1348=35174.375kN≥Vy=1044.312kN
满足要求!
6、软弱下卧层验算
基础底面处土的自重压力值:
pc=dγm=1。
5×19=28。
5kPa
下卧层顶面处附加压力值:
pz=lb(Pk—pc)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))
=(6。
25×6。
25×(48。
585-28.5))/((6。
25+2×5×tan20°)×(6。
25+2×5×tan20°))=8.022kPa
软弱下卧层顶面处土的自重压力值:
pcz=zγ=5×19=95kPa
软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值
faz=fazk+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z—0.5)
=130。
00+0。
30×19.00×(6.00-3)+1。
60×19。
00×(5。
00+1。
50—0.5)=329。
50kPa
作用在软弱下卧层顶面处总压力:
pz+pcz=8.022+95=103。
022kPa≤faz=329。
5kPa
满足要求!
7、地基变形验算
倾斜率:
tanθ=|S1-S2|/b’=|20-20|/5000=0≤0。
001
满足要求!
四、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB400Φ25@150
基础底部短向配筋
HRB400Φ25@150
基础顶部长向配筋
HRB400Φ25@150
基础顶部短向配筋
HRB400Φ25@150
1、基础弯距计算
基础X向弯矩:
MⅠ=(b—B)2pxl/8=(6。
25—1.6)2×71。
867×6.25/8=1214。
012kN·m
基础Y向弯矩:
MⅡ=(l—B)2pyb/8=(6。
25—1.6)2×71.867×6。
25/8=1214.012kN·m
2、基础配筋计算
(1)、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1214.012×106/(1×16。
7×6250×13482)=0。
006
ζ1=1—(1-2αS1)0。
5=1-(1—2×0。
006)0.5=0.006
γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0。
997
AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)
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