预应力混凝土连续公路梁桥设计方案.docx
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预应力混凝土连续公路梁桥设计方案
预应力混凝土连续公路梁桥设计方案
摘要:
XXX大桥的初步设计。
由于预应力混凝土连续梁桥具有刚度大、变形小、行车舒适、跨中建筑高度小、外形美观、用料少、施工用地小等特点,而预应力空心板变形大,后期维护费用高,因此本设计采用预应力混凝土连续T梁。
本设计桥型分布拟定为30+30m;桥面总宽8.5m,净宽7.5m,防装栏杆2×0.75m。
设计荷载:
公路Ⅱ级;人群荷载:
不予考虑取0;洪水频率:
按50年一遇设计;通航标准:
不通航;设计车速30km/h;桥面横坡:
双向横坡2%;桥面铺装:
10cm沥青混凝土和8cm防水混凝土。
本设计首先对桥梁总体布置及结构尺寸拟定:
然后运用桥博Ⅴ3.0软件对桥梁上部结构进行内力验算、荷载效应组合、估算并配置纵向预应力筋、模拟简支-连续施工、全桥内力验算、输出报告模板编辑;最后在结构内力验算满足规范要求的基础上,绘制设计桥梁的桥位地质图、桥型方案图、主梁一般构造图、纵向预应力筋截面图、施工流程图等。
关键词:
预应力混凝土连续T梁;初步设计;内力计算;荷载效应组合、纵向预应力筋设计;简支-连续施工
设计总说明
一、技术标准
1.本桥的设计基准期为100年。
2.设计荷载:
公路—Ⅱ级。
3.设计速度:
30km/h。
4.桥面纵坡:
i=0。
5.桥面横坡:
i=2%。
6.跨径组成:
2×30m。
7.桥面宽度组成:
桥宽8.50米:
0.5米(防撞栏杆)+3.75米(行车道)+3.75米(行车道)+0.5米(防撞栏杆)。
8.设计水位:
设计洪水位1485.20米,设计洪水频率为1/50,桥梁高程由路线控制。
9.温度荷载:
T梁非均匀温度影响按规范温度梯度加载。
均匀温度变化按整体升温20.2℃,整体降温-19.5℃考虑;
二、采用标准、规范
[1]JTGD60-2004,公路桥涵设计通用规范[S].北京:
人民交通出社,2004.
[2]JTGD61-2005,公路圬工桥涵设计规范[S].北京:
人民交通出社,2005.
[3]JTGD62-2004,公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S].北京:
人民交通出版社,2004.
[4]JTGD63-2007,公路桥涵地基与基础设计规范[S].北京:
人民交通出版社,2004.
[5]JTJ062-82,公路桥位勘测设计规范[S].北京:
人民交通出版社,2004.
[6]JTGD60-2004,公路工程技术标准[S].北京:
人民交通出版社,2004.
[7]JTG/TD65-04-2007,公路桥涵设计细则[S].北京:
人民交通出社,2004.
[8]JTJ018-97,公路排水设计规范[S].北京:
人民交通出版社,2004.
[9]邵旭东.桥梁工程[M].北京:
人民交通出版社,2007.
[10]江祖铭,王崇礼.墩台与基础[M].北京:
人民交通出版社,1994.
三、桥区地理地质
该河段地质情况至上而下为粘土、中分化灰岩。
场区整体稳定性好,适宜建桥。
有关地质详情以本桥地勘报告为准。
四、主要材料
混凝土:
预制梁及其现浇接缝、封锚、墩顶现浇连续段、桥面现浇层均采用C40混凝土,基桩采用C30,其余构件采用C30。
预应力钢绞线:
标准号为ASTM416—92a,270级,公称直径15.24mm的高强低松弛预应力钢绞线,公称面积为140mm2,标准强度fpk=1860MPa,弹性模量Ep=1.95×105MPa。
普通钢筋:
R235、HRB335钢筋标准应符合GB13013—1991和GB1499—1998的规定。
凡钢筋直径大于等于12mm者,均采用HRB335热轧带肋钢筋;凡钢筋直径小于12mm者,采用R235钢筋,钢板应符合GB700—88规定的Q235钢板。
锚具:
预制T梁采用OVM15型锚具及其配套设备;T梁接头顶板束采用BM15型锚具及其配套设备。
预应力管道:
采用预埋圆形和扁形塑料波纹管成型。
支座:
桥梁支座根据设置部位不同,分别采用GYZ、GYZF4板式橡胶支座,其技术性能应符合《公路桥梁板式橡胶支座》(JT/T4—93)的要求。
伸缩缝:
采用D80型伸缩缝。
桥面铺装:
8cmC40混凝土,10cm厚沥青混凝土。
五、设计要点
1.桥型布置:
白泥塘大桥起点桩号K11+148.3,终点桩号K11+227.63,桥梁全长79.33m。
白泥塘大桥为2×30m的预应力混凝土等截面连续T梁桥。
2.一般构造:
1)主梁片数与主梁间距
主梁间距通常应随梁高和跨径的增宽而加宽为经济,同时加宽翼缘板对提高主梁截面效率指标ρ很有效,故在许可条件下适当加宽T梁翼缘板。
本设计主梁内梁翼缘板宽度为212.5cm,外梁翼缘板宽度为212.5cm,由于宽度较大,为了保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头。
因此主梁的工作截面有两种:
预施应力、运输、吊装阶段的小截面(内梁翼缘宽为147.5cm,外梁翼缘宽为180cm),二期恒载施工以及运营阶段的截面。
桥面宽为8.5m,选用4片T形梁。
2)主梁结构尺寸拟定
主梁采用T形截面,梁高2m,高跨比H/L=1/15。
该跨为2跨30m预应力混凝土连续梁桥,施工方法为先简支后连续,考虑伸缩缝的设置,实际桥跨长度为59.6m,即在桥的两头各设2cm的伸缩缝,主梁立面与平面构造图见图集。
预制安装时,边跨和中跨的预制梁长均为29.50m,计算跨径均为29;简支变连续后边跨计算跨径为29.5。
3)T梁预应力钢束及布置:
(1)正弯矩预应力筋:
采用公称直径15.20mm的预应力钢绞线。
N1、N2、N3每束采用3根钢绞线,锚具采用OVM.M15-9所有纵向钢束均采用两端张拉方式。
预留束的管道分段设置,待相应的预应力施工完成后灌浆封闭。
(2)负弯矩预应力筋:
采用公称直径15.20mm的预应力钢绞线,4N7每束采用3根钢绞线,采用BM15—5扁锚体系,采用两端张拉方式。
六、桥梁结构分析
采用桥Doctorbridge3.0程序进行静力计算。
静力计算按施工流程分阶段建立模型,并按规范要求对结构施工阶段和成桥阶段进行验算。
计算结果表明,主桥T梁承载力极限状态强度验算、正常使用极限状态抗裂与挠度验算、持久状况及短暂状态应力验算均满足规范要求。
七、施工要点及注意事项
1.材料:
(1)混凝土:
C40混凝土应仔细研究确定施工工艺和选用材料,进行高强混凝土最佳配合比设计与试验,制定质量控制标准和检测方法,从严控制,并注意保证混凝土外观均匀。
(2)钢材:
普通钢筋、预应力钢材和锚具都必须按设计技术指标进行采购,并按有关质量检验标准进行严格的检验,遵照施工技术规范及有关要求进行施工。
2.T梁施工:
浇筑砼前应严格检查诸如伸缩装置、护栏、泄水管、钢板梁靴等预埋件是否齐全,确定无误后方能浇筑,施工时应保证预应力孔道及钢筋位置的准确性,控制混凝土骨料最大粒径不得大于2厘米。
梁端2米范围内及锚下混凝土局部应力大、钢筋密,要求早期强度高,因而混凝土骨料最大粒径不得大于1.5厘米,特别是锚下混凝土,应充分振捣,严格控制其质量。
张拉主梁,将产生梁端底部强大的应力集中现象,为避免梁端底部裂缝的发生,应采取有效的措施进行事先处理。
在主梁混凝土强度达到95%后才允许吊装,采用设吊孔穿索兜托梁底的吊装方法。
吊装过程中要保持主梁横截面对称中心线铅直,严防倾斜,注意横向稳定。
主梁安装均采用双导梁安装。
桥上运梁采用轨道运输,要求在二片梁上铺轨(并需采用一定的措施)。
每安装一片主梁应设置临时支撑,并将横隔板上下连接钢板焊接起来。
3.预应力施工:
钢束管道位置应严格按坐标定位并用定位钢筋固定,严防错位和管道下垂,如管道与钢筋发生碰撞,应保证管道位置不变而只是适当挪动钢筋位置。
浇筑前应检查波纹管是否密封,防止浇筑混凝土时阻塞管道。
张拉顺序按规定的束号顺序进行,张拉前宜先进行试拉,按张拉力和伸长量双控法要求取得经验依据,并按施工规范要求,经常校验张拉机具。
其张拉施工的工作顺序:
穿束→安装锚具→安装千斤顶及张拉设备→张拉、锚固→拆除千斤顶及张拉设备→压浆→存梁。
主梁张拉完毕后不应立即割断工作长度范围部分的钢绞线,而应先检查主梁横向弯曲变形,如跨中横弯变形编离两端连线1.5厘米以上时,必须分析原因,并对钢束张拉力进行适当调整,否则不允许起吊。
孔道压浆采用40号水泥浆,并掺入水泥用量0.01%的铝粉。
用在封闭空间中进行水泥浆的微小干缩的补偿,避免裂缝断层。
八、其它
1.在本设计中《公路桥涵设计通用规范》简称为《通规》。
2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》简称为《公预规》。
3.混凝土、钢绞线和钢筋的各项基本数据以及在各阶段的容许值,如附表1所列。
第1章绪论
1.1预应力混凝土连续梁桥概述
预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车舒适、造型美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。
而本桥型采用连续梁桥形式,连续梁桥也是中等跨径桥梁中常用的一种桥梁结构。
它具有接缝少、刚度好、行车平顺舒适等优点,在30-120m跨度内常是桥型方案比选的优胜者。
然而,随着我国的高等级公路的快速发展,对连接高速公路的桥梁的质量要求也相应提升,桥梁施工技术也极为关键。
目前的现状是:
对于小跨径的高等级公路桥梁多采用装配式钢筋混凝土板梁的形式,中等跨径的桥梁则采用装配式预应力混凝土T梁的形式,对于大跨径预应力混凝土连续梁桥,目前的施工方法主要采用平衡悬臂浇筑法或拼装法。
但由于现浇连续梁的施工复杂繁琐、费工费时,人们一直希望将简支梁的批量预制生产和连续梁的优越性能结合起来,实现用梁或板批量预制生产的方式来加快连续梁的建设这是常说的“先简支后连续施工”方法。
本设计采用连续T梁先简支后连续的施工方法,优点有以下几点:
(1)具有刚度大、变形小、伸缩缝少和行车舒适等优点;
(2)简支梁的预应力钢束在工厂进行张拉,而负弯矩区的预应力钢束布置及张拉均在主梁上进行,仅需吊装设备起吊主梁,减少了施工设备,又能避免张拉预应力钢束造成地面上的障碍;
(3)预制梁能采用标准构件,进行工厂化统一生产和管理,有利于技术操作,节省了施工时间,缩短工期,提高经济效益。
1.2毕业设计的目的与意义
本设计为2×30m预应力砼连续T梁,全桥桥宽为8.5m。
梁体采用T梁截面,全梁共分120个单元。
一般单元长度分为0.5m。
由于预应力混凝土连续梁桥为超静定结构,主要采用有限元分析软件—Doctorbridge3.0计算,部分采用手算。
通过本次设计,能使我们掌握基本的设计方法,受到初步的工程技术训练。
并进一步巩固大学以来所学的各个方面的知识。
培养自己动手,独立思考的能力,提升自己综合运用知识的能力,将所学的书本知识与实际的设计操作相联系进一步检验自己的知识体系并加以提升。
在实践中继续学习验证自己所学的,并不断发现自己的不足。
培养自己团结协作、不怕困难、勇于挑战的精神,为以后走向工作岗位奠定良好的实践基础。
第2章桥跨总体布置及结构尺寸拟定
2.1桥跨总体布置
2.1.1桥型分孔
桥型分孔,往往要受到如下因素的影响:
桥址地形、地质与水文条件,通航要求以及墩台、基础及支座构造,力学要求,美学要求等。
本设计,采用的是简支变连续施工体系,故采用等跨分孔。
联系河面宽度和地质条件,桥梁分孔为2跨,每跨跨径为30m。
桥跨总体布置立面图见下图。
图2.1桥跨总体布置立面图
2.1.2横向布置
桥面宽度组成:
桥宽8.5米:
0.5米(防撞栏杆)+3.75米(行车道)+3.75米(行车道)+0.5米(防撞栏杆)详见图2.2。
图2.2主梁构造断面图
2.2尺寸拟定
本设计方案采用2×30m预应力混凝土连续T梁结构,全长60.000m。
2.2.1截面形式
(1)立截面
应力混凝土连续梁的受力特点来分析,连续梁的立面应采取变高度布置为宜;在恒、活载作用下,支点截面将出现较大的负弯矩。
从绝对值来看,支点截面的负弯矩往往大于跨中截面的正弯矩,因此,采用变高度梁能较好地符合梁的内力分布规律,另外,变高度梁使梁体外形和谐,节省材料并增大桥下净空。
但是,在采用先简支后连续法,顶推法、移动模架法、整孔架设法施工的桥梁,由于施工的需要,一般采用等高度梁。
等高度梁的缺点是:
在支点上不能利用增加梁高而只能增加预应力束筋用量来抵抗较大的负弯矩,材料用量多,但是其优点是结构构造简单、线型简洁美观、施工方便。
一般用于如下情况:
1桥梁为中小等跨径,以20—60米为主。
采用等截面布置使桥梁构造简单,施工迅速。
由于跨径不大,梁的各截面内力差异不大,可采用构造措施予以调节。
2等截面布置以等跨布置为宜,由于各种原因需要对个别跨径改变跨长时,也以等截面为宜。
3采用先简支后连续法施工,有支架施工,逐跨架设施工、移动模架法和顶推法施工的连续梁桥较多采用等截面布置。
4双层桥梁在无需做大跨径的情况下,选用等截面布置可使结构构造简化。
结合以上的叙述,及本设计采用的先简支后连续的施工方法,采用等截面主梁。
根据本桥位的地形、地质情况,以及桥跨的布置情况:
2×30m。
(2)横截面
梁式桥横截面的设计主要是确定横截面布置形式,包括主梁截面形式、主梁间距、主梁各部尺寸;它与梁式桥体系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美观要求以及经济用料等等因素都有关系。
T型截面是简支变连续梁桥最为常用的形式之一,其优点是制造简单、整体性好、接头方便。
1.主梁间距(或片数)的确定:
对一定的桥面宽度而言,主梁间距小,主梁片数就多,而T梁翼板挑出亦短;反之,间距大,主梁片数少,翼板挑出长。
所以,对主梁间距(片数)的确定要综合考虑材料的用量、预制工作量和运输、吊装等因素的影响。
一般来讲,如果没有起重能力的限制,对跨径较大的桥梁,主梁片数应适当减少,材料用量比较经济,且可减少预制工作量,缩短工期。
目前,我国T型梁常用的主梁间距是1.6-2.2m。
在工程应用中,主梁间距已达2.5m。
本设计T梁间距为2.125m。
2.主梁高度与主梁细部尺寸确定:
根据经验数值混凝土T梁桥的主梁尺寸如下表:
表2.1装配式简支T梁桥主梁尺寸单位:
m
桥梁形式
适用跨径
主梁间距
主梁高度
主梁肋宽度
钢筋砼T梁
8<L<20
1.5-2.2
(1/11-1/18)L
0.16-0.2
预应力砼T梁
20<L<50
1.8-2.5
(1/14-1/25)L
0.18-0.2
主梁梁高如果不受高度限制时,应选用高一些的梁高可节省配筋。
主梁的梁肋宽必须满足截面抗剪和抗主拉应力的强度要求,同事考虑梁肋的稳定性,梁肋的内主筋的布置和浇筑混凝土施工所需的最小肋宽。
目前常用的肋宽为15-18cm,当主梁间距小于2m时,梁肋为全长等肋宽,当主梁间距大于2m时,通常在两端2-5m范围内梁肋逐步加宽,满足该部位的抗剪要求。
在梁肋下部为了布置筋束和承受强大的预压力的需要,常加厚成马蹄形。
梁端梁肋常做成与马蹄同宽。
本设计主梁片数为4片,主梁间距为2.125m,主梁高度为2m,高跨比为(1/15),支均满足上述。
T梁横截面图见图2.3。
2.2.2横隔梁的构造
本设计主梁采用等高形式,横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变。
梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力,也为布置锚具的需要,在距梁端2000mm范围内将腹板加厚到马蹄同宽,同时马蹄宽度亦从480mm变到600mm,马蹄部分为配合钢束弯起而从四分点附近开始向支点逐渐太高,在马蹄抬高的同时,腹板宽度亦开始变化。
力学分析表明,在荷载作用处的主梁弯矩横向分布,且当该处有横隔梁时比较均匀,否则,荷载直接作用下的主梁弯矩就很大。
为减小对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩,在跨中设置一道中横隔梁。
跨度较大时应设置较多的横隔梁。
本设计在桥跨中心、靠四分点和支点出设置5道横隔梁,间距为6m,详见图册S-03主梁构造立面与平面图,横隔梁横断面图见图2.4。
图2.3横隔梁构造图
第3章桥梁结构计算
3.1结构离散原则
(1)对于所关心截面设定单元分界线,即编制节点号;
(2)构件的起点和终点以及变截面的起点和终点编制节点号;
(3)不同构件的交点或同一构件的折点处编制节点号;
(4)施工分界线设定单元分界线,即编制节点号;
梁中心线
图3.1白泥塘大桥结构离散图(单元1-单元60)
本桥全长60.000米,单跨单元划分(120*0.5),共划分为120个单元。
结构内力计算是参照以有的设计拟定的结构几何尺寸和材料类型,模拟实际的施工步骤,计算出恒载及活载内力;然后根据实际情况确定温度、沉降等引起的结构次内力。
连续梁桥的内力与应力状态,与形成结构的顺序及过程密切相关,不同的施工方案及施工顺序将导致结构产生不同的受力状况。
3.2毛截面几何特性计算
毛截面几何特性是结构内力、配束及变形计算的前提。
本设计采用桥梁电算软件桥梁博士计算毛截面几何特性。
桥梁博士计算结果见表3.1。
表3.1截面几何特征(半跨)
单元号
节点号
截面抗弯惯矩
(m4)
截面面积
(m2)
截面高度
(m)
中性轴高
(m)
1
1
0.52260
1.29583
2.0
1.21
2
2
0.51406
1.27401
2.0
1.22
3
3
0.50606
1.25288
2.0
1.22
4
4
0.49923
1.23404
2.0
1.23
5
5
0.49181
1.21342
2.0
1.23
6
6
0.48516
1.19462
2.0
1.24
7
7
0.47797
1.17068
2.0
1.25
8
8
0.47179
1.15823
2.0
1.25
9
9
0.46519
1.13337
2.0
1.26
10
10
0.45940
1.11558
2.0
1.26
11
11
0.45331
1.09465
2.0
1.27
12
12
0.44875
1.07987
2.0
1.27
13
13
0.44362
1.06152
2.0
1.27
14
14
0.43931
1.04516
2.0
1.28
15
15
0.43538
1.02671
2.0
1.28
16
16
0.43056
1.00919
2.0
1.29
17
17
0.42763
0.99394
2.0
1.29
18
18
0.42394
0.91444
2.0
1.29
19
19
0.42115
0.89995
2.0
1.30
20
20
0.41844
0.84255
2.0
1.30
21
21
0.41644
0.87121
2.0
1.30
22
22
0.41417
0.85647
2.0
1.31
23
23
0.41216
0.84341
2.0
1.31
24
24
0.40992
0.84341
2.0
1.31
25
25
0.40917
0.84341
2.0
1.31
26
26
0.40778
0.84341
2.0
1.31
27
27
0.40664
0.84341
2.0
1.31
28
28
0.40664
0.84341
2.0
1.31
29
29
0.40664
0.84341
2.0
1.31
30
30
0.40664
0.84341
2.0
1.31
2.截面几何特性计算结果:
中梁、边梁中、支点截面的几何特性由CAD数据输出求得,其结果见下表。
表3.2截面几何特性计算结
截面位置
截面面积(㎡)
截面抗弯惯矩(m4)
中性轴高(m)
中梁
(边梁)
跨中
0.84341
0.40664
1.31
支点
1.29583
0.52660
1.21
上核心距:
下核心距:
截面有效率指标:
表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的。
3.3永久荷载效应计算
3.3.1结构自重作用荷载集度计算
1)预制T梁一期结构自重作用荷载集度(g1)
(1)预制T梁边梁一期结构自重作用荷载集度:
g1=1.303×24×4/4=24.72kN/m
(2)预制T梁中梁一期结构自重作用荷载集度:
g1=g2=24.72kN/m
2)成桥后T梁一期结构自重作用荷载集度增量(Δg1)
预制梁计入每片梁间现浇桥面板及横隔梁湿接缝混凝土后的结构自重作用荷载集度即为成桥后T梁一期结构自重作用荷载集度增量。
(1)成桥后T梁边梁一期结构自重作用荷载集度增量:
Δg1=1.303×0.5×24/29.5=0.53kN/m
(2)成桥后T梁中梁一期结构自重作用荷载集度增量:
Δg1=1.303×0.5×24/29.5=0.53kN/m
3)二期结构自重作用荷载集度(g2)
二期结构自重作用荷载集度为桥面铺装与护栏自重集度之和:
g2=0.1×7×23+0.08×7×24+3.875×2=9.32kN/m
桥面铺装采用10cm沥青混凝土铺装,且铺装宽为7.5m,沥青混凝土重度为24kN/m3,人行道、护栏重度按25kN/m3计。
因桥横向由4片梁组成,则每片梁承担全部二期永久作用效应的1/4。
在计算恒载内力时不考虑预应力(也不可能考虑)和徐变的影响。
且施工中的外荷载可用集中力近似代替,保证计算的自重内力与实际情况相符合。
图3.1各恒载作用下的弯矩图
3.3.2内力计算
本桥为先简支后连续的连续梁,施工过程中包含了结构体系转换,所以结构自重内力计算过程必须首先将各施工阶段产生的阶段内力计算出来,然后进行内力叠加。
本设计可根据桥博输出最后施工阶段累计内力。
表3.3结构自重作用效应内力叠加
截面
弯矩(kN.m)
剪力(kN)
轴力(kN)
左支点
-4550
520
14000
1/4
-8740
57.3
11300
跨中
-9880
-63.8
12200
3/4
-7580
135
13200
右支点
3133
489
16500
3.4汽车荷载作用效应计算
3.4.1冲击系数和车道折减系数
(1)汽车冲击系数
根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.2中的规定,适用于连续梁的结构基频计算公式如下:
(3.1)
式中:
f1、f2——基频,HZ,计算连续梁冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时,采用f1;计算连续梁冲击力引起的负弯矩效应时,采用f2;
l——计算跨径,m;
E——混凝土弹性模量,Pa;
Ic——梁跨中截面惯性矩,m4;
mc——结构跨中处的单位长度质量,kg/m,当换算为重力计算时,其单位应为Ns2/m2,mc=G/g;
G——结构跨中处延米结构重力,N/m;
g——重力加速度,g=9.81m/s2;
(1)
(2)
其冲击系数µ=0.1767lnf-0.0157(1.5Hz≤f≤14Hz)
则:
µ1=0.1767lnf1-0.0157=0.3025
µ1=0.1767lnf1-0.0157=0.3998
用于正弯矩效应和剪力效应:
1+µ=1+0.3025=1.3025
用于负弯矩效应
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