南益高速TJ3标钻孔灌注桩施工方案包含旋挖钻及反循环钻机中鱼口特大桥.docx
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南益高速TJ3标钻孔灌注桩施工方案包含旋挖钻及反循环钻机中鱼口特大桥.docx
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南益高速TJ3标钻孔灌注桩施工方案包含旋挖钻及反循环钻机中鱼口特大桥
南县至益阳高速公路第三合同段
钻孔灌注桩施工方案
一、编制依据
1、编制依据
1.1《南县至益阳高速公路第三合同段两阶段施工图设计》;
1.2《公路工程质量检验评定标准》(土建工程JTGF80/1-2004);
1.3《湖南省高速公路施工标准化管理指南桥涵工程篇》(2011版);
1.4《公路工程施工安全技术规范》(JTGF90-2015);
1.5《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011);
2、编制目的
为了有效指导本标段中鱼口特大桥桩基工程施工,加快施工进度,保证工程质量和施工安全。
3、编制范围
本方案适用于南县至益阳高速公路第三合同段中鱼口特大桥桩基工程施工。
二、工程概况
1、设计简介
南县至益阳高速公路第三合同段路线起于光明村附近,起点桩号为中魚口特大桥起点附近的K7+446,沿南经上游港村、同民村、富民村、下游港村,之后路线转为东南向基本呈正交跨南茅运河,再转为西南向继续南延,经石码头村、蔡家湾村,终于K17+881.92。
本合同段线路全长10.436Km,其中桥梁5座共计8223.0m,分别为中鱼口特大桥长2556m(K7+493.46~K10+049.54)、南茅运河特大桥长5231m(K10+994.96~K16+226.04)、石码头1号中桥长65m(K16+980.54~K17+045.42),石码头2号大桥长306m(K17+308.96~K17+615.04)和大路村中桥长65m(K17+819.04~K17+883.92)。
南茅运河特大桥跨河段采用挂篮分段悬臂浇筑施工,是本标段控制性工程。
2、地形地貌
南县至益阳高速公路第三合同段位于湖南省益阳南县境内,大致呈南北走向,线路所经地形地貌为洞庭湖平原地貌,地势总体北低南高、线路区位于育乐垸,属于终点垸。
沿线系洞庭湖平原腹地,地形平坦,湖泊众多,河汊纵横,农田广布,高程一般介于27.0~35.0之间,沿线主要为水田,水塘。
3、水文及气象
本区气候处在中亚热带向北亚热带的过渡地带,温暖湿润,也是北方冷空气频繁入境的“风口”所在。
因此冬季冷空气长驱直入,春夏冷暖气流交替频繁,夏秋晴热少雨,秋寒偏旱。
多年平均气温16.5~17℃,一月平均气温3.8~4.7℃,七月平均气温29℃左右。
年平均降水量1200~1302mm。
无霜期258~275天。
雨多集中于3~8月,约占全年降雨量的69%,年均蒸发量1238.1mm,极端最高气温41℃,极端最低气温-11.8℃,年平均风速1.9m/s,最大风速25m/s。
路线走廊带能地表水系发育,较大的常年性地表水体为庭湖、藕池河、沱江、南茅运河、淞醴洪道、沅江及其支流,地表支流歧出,水系紊乱,经过整治后河道宽浅,水流平缓,泥沙淤积,洲滩迭起而形成现在的水网布局。
路线所经地域各河流域降水充沛,雨季多集中于4~7月,此期间为汛期,河水受降水影响明显,一般10月至翌年3月为枯水期,为桥梁基础工程的良好施工期。
4、工程地质
4.1地层岩性
本合同段路线带走廊带内地层主要为第四系全新统(Q4)及更新统(Q3)地层,属湖相沉积区,覆盖层以冲洪积,主要分布有第四系的淤泥质粉质黏土、黏土淤泥质粉质黏土夹砂、细砂、砾砂、圆砾。
4.2地质构造
根据设计地质图及区域地质报告,路线所在洞庭湖区是著名的新华夏第二沉降带的中部,为燕山期以来逐渐形成的一个中新生代大型拗陷盆地,路线走廊带内主要的构造破碎带描述如下:
南嘴~汉寿断裂:
该断裂走向NE20°、倾向西北,延伸约70Km,垂直断距800~1400m,其两侧第四系土层厚度差异大,于K13+260附近与路线约呈30°角相交。
4.3水文地质
该区地表水较发育,为洞庭湖区腹地,河道沟壑纵横;路线走廊带内地下水以空隙潜水和承压水为主。
含水层以砾卵石层、砂层为主,因其厚度大,水量丰富。
其多被粘性土、粉砂质黏土隔开,冲湖积平原内地下水受地下水位及边界条件限制,径流活动不频繁,地下水交替不积极,为普遍含高铁的地下水,水质较差,且多具有承压性,部分低洼地带在钻进中出现冒水现象,水头可高出地面1.0m左右,因此桥梁在施工过程中,要采取措施防止可能出现的涌砂、缩颈等现象。
4.4不良地质及特殊性岩土
本区地势平坦开阔,地质条件较简单,路线走廊带发育的特殊性岩土主要为软土及弱膨胀土。
4.5地震烈度
根据中华人民共和国国家地震局颁布的《中国地震烈度区划图(1990)》,该线路范围内的地震基本烈度为Ⅵ度。
根据1:
200000沅江幅区域地质调查报告,洞庭湖区内地震分布较广,频次较多。
从公元1045年以来,据不完全统计,共有59次,两次地震时间相距一般5~25年,但有时每隔一年,甚至每隔一个月或者数日又复发生一次者。
有感地震发生12次,其中5.5级、6.5级地震各发生1次,破坏性较大。
解放以来又发生过5次,但危害性较小。
强震主要发生在岳阳—湘阴北北东向断裂及常德北东向断裂组成的构造带上;表面北北东向构造是孕震、发震的构造带。
虽然上述构造带距离勘察区较远,但根据《工程场地地震安全性评价技术规范》(GB17741—1999)和《湖南省重大建设工程和可能发生严重次生灾害建设工程地震安全性评价管理办法》规定,应对勘察区的地震安全性进行评价。
三、施工部署
1、技术准备
1.1熟悉和分析施工现场的地质、水文资料,编制施工组织设计,向班组施工人员进行技术交底,确保施工过程的工程质量和人身安全。
1.2熟悉施工现场环境,摸清施工区域内的地下管线(管道、电缆)、地下构筑物、水系分布等情况,并做好相应保护工作。
1.3做好砼配合比设计及原材料试验,确保所有材料满足水下灌注砼的要求。
1.4建立测量控制网,对桩基坐标精确放样,确保桩基平面位置准确无误。
2、场地布置
2.2修筑进场便道,平整场地,确保施工过程中设备、运输车辆通行安全。
2.2根据桩基体积开挖相应大小的泥浆池,并做好桩位周围排水系统,防止施工过程中泥浆溢出、流入农田及当地生活水系。
2.3安装好场内安全施工围挡以及各类安全警示标牌,树立文明施工氛围。
2.4布置现场临时通电线路,并设置警示标识牌。
3、人员设备安排
主要施工设备一览表
序号
设备名称
型号
数量
产地
1
拌和站相关设备
120m3/h
2套
2
砼搅拌车
10辆
3
吊车
30t
4台
4
发电机组
250KVA
3台
5
挖掘机
4台
6
装载机
3台
7
平板车
2台
8
回旋钻机
13台
9
泥浆泵
10台
10
潜水泵
5台
11
钢筋弯曲机
2台
12
钢筋切割机
4台
13
钢筋调直机
4台
14
交流电焊机
BX-2000
16台
15
储料斗
5个
16
导管
600m
主要施工管理人员一览表
序号
岗位
姓名
工作内容
1
桩基施工负责人
王强
负责桩基工程的施工
2
技术负责人
李晋
全面负责桩基施工的技术工作
3
质检负责人
齐辉
负责施工质量工作
4
试验负责人
崔冬冬
负责施工试验工作
5
测量负责人
张中平
负责施工测量放样
6
安全负责人
张向东
负责施工安全管理
7
机械材料负责人
赵立柱
现场材料及机械计划、调度
4、施工准备
4.1物资材料准备
物资部门根据工程部提供的材料计划在入围厂家范围内进行采购,对甲供材料提前申请规格数量,确定供货时间,并按施工进度计划进料。
材料进场后,对混凝土用水泥、骨料、矿物掺和料、外加剂以及钢筋等原材料的产品合格证及出厂质量检验报告进行进场核查,并严格按规范要求进行检测,检测合格后方可使用。
机械设备进场前进行检修,进场后安装调试,保证施工中性能良好。
4.2道路交通
项目部拌合站位于K14+800施工便道旁,施工便道与南茅复线相通,交通便利,各种施工机械、材料均可以通过施工便道运输至施工现场。
4.3施工用水
本合同段地表水丰富,施工用水非常方便。
项目部、拌合站用水采用打井与河水相结合,在拌合站设12*6*4m蓄水池,供施工生产用水。
4.4施工用电
现场供电采用接益南大电,施工现场配置发电机备用。
四、施工技术方案
1、桩基施工工艺框图
2、施工方法
2.1测量放样
依据设计资料,复核桩位轴线控制网和高程基准点。
确定桩位中心,以中心为圆心,以大于桩身半径在四周设立十字护桩,做好标记并固定好。
2.2配制泥浆及防护
1)泥浆配置
配制泥浆前根据钻孔的体积确定所需泥浆的数量,泥浆量必须大于钻孔的容积。
配制泥浆选取水化性能较好,造浆率高,成浆快,含砂量少的膨润土或粘土为宜,主要成分由优质膨润土泥粉、纯碱、PHP、CMC等化学剂组成。
钻孔过程中经常测定泥浆技术指标,根据不同地质情况的钻进需要,随时调整泥浆比重,保持各项指标符合要求,不因泥浆过浓影响进度,过稀导致塌孔等。
其技术指标如下表:
2)泥浆池防护
由于泥浆池较深,为确保施工作业人员安全。
在泥浆池外侧设一道安全防护栏杆(栏杆按要求涂刷红白相间的警示颜色,在交通要道和醒目的地方挂警示标志和警示灯。
)防护栏杆采用直径40mm钢管制作。
基坑防护栏详见下图:
2.3埋设钢护筒
钢护筒采用δ8mm钢板制作,内径大于桩径200mm,多节钢护筒连接时采用焊接,焊接应保证接头平顺,同时满足刚度、强度及防漏的要求。
钢护筒采用开挖埋设法进行埋置,应确保护筒底部尽量落在粘土层中,若护筒底地质情况较差,应采取挖深或换土的方式,在孔底回填夯实30~50cm厚粘土后,再安放护筒,以免护筒底部在钻进过程中漏浆塌孔。
埋设钢护筒时应确保钢护筒中心与桩基中心位置重合,同时用水平尺或垂球检查,使钢护筒竖直。
然后在钢护筒周围对称、均匀回填粘土,分层夯实。
钢护筒埋设后顶面高出施工地面0.3m,中心位置偏差不大于40mm,钢护筒倾斜度不大于1%。
2.4钻机就位及钻进
护筒埋设完成后,钻机就位,利用护桩拉十字线使钻头对准桩位中心,并用垂球检查钻杆竖直度,调整好后应将钻杆的调整系统锁住,防止钻杆在钻进过程中发生变化。
采用反循环回旋钻机钻进,钻进时应控制钻进速度,在开钻初期及不良地质层中,应慢速低压钻进,进入黏土层内,可适当加快钻进。
现场人员应经常测定泥浆相对密度,根据工程钻进地质情况,随时调整泥浆比重,保持各项指标符合要求,以确保泥浆具有充分的排渣、护壁效果。
钻进过程中应注意保持孔内水头高度稳定,以防塌孔。
钻进时及时填写钻孔施工记录,交接班时应交待钻进情况及下一班的注意事项。
因故停钻时,孔口应护盖,严禁钻头留在孔内,以防埋钻,同时保持孔内水头和要求的泥浆浓度、粘度,以防塌孔。
钻进过程中生成的泥浆,通过排渣通道导入泥浆沉淀池后自然沉淀,然后用泥浆车将沉渣运至指定地点废弃,以防对环境造成污染。
2.5成孔检查
成孔达到设计标高后,对孔深、孔径、孔壁、垂直度、沉淀厚度等进行检查,不合格时采取措施处理。
用测绳测量孔深并记录(施工人员应严格控制孔深,不得用超钻代替钻渣沉淀);钻孔完成后应用探孔器检测孔径;用测壁(斜)仪或钻杆垂线法检查倾斜度;用长度符合规定的探孔器上下两次检查孔是否合格,合格后方可清孔。
检测标准:
孔深、孔径不小于设计规定;钻孔倾斜度误差不大于1%;沉淀厚度符合设计规定;桩位误差不大于40mm。
2.6清孔
采用反循环法进行清孔,同时不断向孔内补充干净的泥浆液,并通过比重试验和含砂率试验进行检测,保证泥浆比重和含砂率满足清孔要求。
钢筋笼下放后、灌注水下砼前应再次对泥浆比重和孔底沉淀厚度进行检查,如不能满足要求应进行二次清孔。
二次清孔泥浆性能指标:
相对密度:
1.03~1.10;黏度:
17~20s;含砂率<2%;胶体率:
>98%
2.7钢筋笼制作
1)钢筋笼严格按设计图纸尺寸及规范要求在钢筋加工场内集中加工,每节加工长度12m,钢筋接头采用直螺纹接头,为保证连接质量,整根桩基钢筋笼所有节段一次性匹配制作完成。
钢筋笼采用平板车运输到现场,为防止钢筋笼在运输、起吊过程中变形,必须在笼内加焊三角加强筋。
2)直螺纹套筒加工工艺
直螺纹机械连接作业开始前,应对进场钢筋进行机械接头工艺检验,根据钢筋原材料直径负偏差来控制滚丝机压模内径,滚丝机滚丝轮直径和细微调整螺纹套筒的内径,以便检查接头技术提供单位所确定的工艺参数是否与本工程的钢筋相适应。
工艺检验合格后,方可开始施工。
适用于标准型接头的丝头,其长度应为1/2套筒长度,公差为+1P(P为螺距),以保证套筒在接头的居中位置。
钢筋下料时,应在砂轮切割机上切头0.5-10mm,以确保端部平整,不得有马蹄形、扰曲、缺角和与钢筋轴线不垂直的现象,确保钢筋端部顺直,切口端面应与钢筋轴线垂直。
套筒应进行表面防锈处理。
套筒材料、尺寸、螺纹规格,公差带及精度等级应符合图纸的要求。
套筒内螺纹不得有缺牙、错牙、污染、生锈、机械损伤等严重现象。
在进行机械套管连接时,必须使竖向主筋对号,再同步拧紧套管,使套管两端正处于上下主筋已标明的画线上,否则应重新调整,以确保钢筋连接质量。
拼接完成后,套筒每端不得有一扣以上的完整丝扣外露。
丝头加工现场质量检验标准表
序号
检验项目
量具名称
检验要求
1
外观质量
目测
牙形饱满、牙顶宽超过0.6mm,秃牙部分累计长度不超过一个螺纹周长
2
外形尺寸
卡尺或专用量具
丝头长度应满足设计要求,标准型接头的丝头长度公差为+1P
3
螺纹大径
光面轴用量规
通端量规应能通过螺纹的大径,而止端量规则不应通过螺纹大径
4
螺纹中径及小径
通端螺纹环规
能顺利旋入螺纹并达到旋合长度
止端螺纹环规
允许环规与端部螺纹部分旋合,旋入量不应超过3P(P为螺距)
3)钢筋笼保护层
桩基础钢筋笼保护层采用定位筋控制,定位筋焊接在钢筋骨架上,钢筋混凝土段每4米左右沿圆周等距离焊接4根,上下层错开布置。
4)声测管布置
根据桩基直径,钢筋笼内等距离布设3根或4根50*2.5mm热轧无缝钢管,钢管底部封口处理,顶部用橡胶套封闭,防止砂浆、杂物堵塞管道,保证满足检测要求。
2.8钢筋笼安装
采用30T吊车将钢筋笼吊入孔内,下放时要对准孔位、使钢筋笼中心和钻孔的中心一致,扶稳后缓慢下放,避免碰撞孔壁。
钢筋笼接长采用直螺纹套筒连接,接头数必须按50%错开套接,依次接长到预定深度。
钢筋笼就位过程中要尽量缩短时间,以防孔内出现塌孔、缩颈。
钢筋笼就位后,其底部标高和顶部中心位置必须符合设计要求,最后将钢筋笼固定在护筒上,确保在砼浇注全过程中不会偏移或上浮。
钢筋笼下放之后,利用桩基十字护桩校准钢筋笼的中心,确保钢筋笼不偏位。
钢筋笼下放过程中,应注意保护好声测管。
钢筋笼下放到位后,声测管内必须注满清水,并检测声测管顶部是否封口。
2.9安装砼导管
导管采用内径为300mm的钢导管,导管使用前必须进行水密承压和接头抗压试验。
试验时的水压力不应小于孔内水深1.3倍的压力,也不应小于导管壁和焊缝可能承受灌注混凝土时最大内压力p的1.3倍,确保导管在灌注砼的全过程不漏气不漏水。
安装导管时应对导管的节段组合做详细记录,以便于在水下混凝土灌注时作为拆管的参考。
导管下口悬空为30cm-50cm。
2.10灌注砼
灌注混凝土前,再一次测定孔底沉渣厚度。
摩擦桩:
桩基直径≤1.5m时≤200mm;直径直径>1.5m时≤300mm。
以桩径1.2m桩基为例:
根据规范要求,首盘砼的方量应满足导管首次埋置深度(≥1.0m)和填充导管底部的需要,设导管下口离孔底40cm,则参照规范JTJ041-2000中的6.5.4式进行计算:
初灌量计算如下:
V=πD2/4*(H1+H2)+πd2/4*h1
V:
灌注首批砼所需数量(m3);
D:
桩孔设计直径(1.2m);
d:
导管直径(0.30m);
H1:
孔底至导管底端间距,取0.3m;
H2:
导管初次埋置深度,一般取1.0m;
h1:
孔内砼达到埋置深度H2时,导管内砼柱平衡导管外压力所需的高度(m);h1=Hw*rw/rc
rw:
孔内泥浆的重度(12KN/m3);
Hw:
孔内泥浆的深度(52m);
rc:
砼拌合物的重度(24KN/m3)。
计算得首批混凝土灌注量为v=3.3m3,取大集料斗容量3.5m3。
灌注前检查孔内泥浆比重和孔底沉淀厚度,如大于规定,再次清孔,但要注意孔壁的稳定,防止塌孔。
砼采用集中拌和站拌和,坍落度控制在18~22cm。
砼拌和后运至灌注地点时,应检查其均匀性和坍落度,不合格的砼应予以退回,不得使用。
砼灌注应连续地进行,尽可能缩短拆除导管的间隔时间,当导管内砼不满时应徐徐地灌注,防止导管内形成高压空气囊。
灌注过程中,经常采用测深锤探测孔内砼面位置,并做好记录,及时地调整导管埋深,使导管埋深不小于2m且不大于6m。
在接近桩顶时,采用取样盒直接取样,鉴定良好砼面位置,桩头砼应超灌50~100cm,以确保桩头砼的完整、密实。
在灌注过程中,将孔内溢出的泥浆引流至预先挖好的坑内,防止污染周围环境。
2.11桩成品检测、验收
钻孔桩砼浇筑完成后,复测桩轴线中心和桩顶标高。
在砼强度达到设计要求后进行桩基检测。
2.12钻孔灌注桩质量标准
钻孔灌注桩实测项目允许偏差标准
检查项目
规定值或允许偏差(mm)
检验方法
孔的中心位置
40
全站仪:
每桩检查
钢筋笼主筋
±20
钢尺丈量
箍筋间距
±10
钢尺丈量
钢筋笼直径
±5
钢尺丈量
钢筋笼长度
±10
钢尺丈量
孔深
不小于设计
测绳量:
每桩测量
孔径
不小于设计
探孔器:
每桩测量
钻孔倾斜率
1%桩长,且不大于500
用线垂吊线:
每桩测量
沉淀厚度
≤500
≤50
用重锤测量:
每桩测量
钢筋骨架底标高
±50
水准仪
砼强度
满足设计要求
试件报告
桩体质量
按检测规范
桩基检测
五、钻孔灌注桩常见问题及处理措施
1、桩基缩径
1.1形成原因
1)桩基成孔后未尽快灌注砼,桩孔空置时间较长。
2)泥浆性能差,护壁效果差。
3)不良地质影响,如粉砂、膨胀土层。
4)孔口附近堆载过多。
1.2预防和处理措施
1)施工保持连续性,成孔后应尽快下钢筋笼、灌注砼。
2)使用性能符合要求的泥浆。
3)不良地质层中钻进时,应适当加大泥浆浓度,低压慢速钻进。
4)避免孔口附近存在较大堆载,相邻桩孔不同时钻孔施工。
5)发生缩径,一般采用上下反复扫孔予以修正。
2、桩基斜孔
2.1形成原因
1)钻孔中遇到较大的孤石或探头石。
2)在有倾斜度的软弱地层交界处、岩面倾斜处或粒径大小悬殊的砂卵石层中钻进时,钻头受力不均匀。
3)钻机安装不合要求,钻进过程钻机产生不均匀沉陷或运转过程震动过大引起孔斜。
4)钻具弯曲或插接式连接钻杆磨损,间隙过大受压后钻杆发生弯曲而导致孔斜。
5)地基发生沉降,导致其上的钻机发生倾斜。
2.2预防和处理措施
1)安装钻机时,机座应安放在平稳坚固的地基上,使转盘和底座水平,固定钻杆的卡孔和护筒中心应在一条直线上,且钻进中应经常检查校正。
2)钻具入孔前要仔细检查,弯曲的钻具严禁入孔内,且插接式连接钻杆接头磨损严重、间隙过大时要及时修复或更换。
3)在开孔、换层界面处或有倾斜的软、硬地层钻进时,应低压慢速钻进,钻机遇到地下障碍物时应及时处理,严禁盲目加压。
4)经常用检孔器进行检查,发现偏斜及时纠正。
5)若孔斜不严重,一般可在偏斜处吊住钻头上下反复扫孔,使钻孔修直。
孔斜严重或纠斜无效时,回填到偏斜部位上部后再重新钻进。
3、桩基坍孔
3.1形成原因
1)护筒埋置深度太浅,周围回填土不密实,造成护筒底部渗漏使周围地基下沉。
2)机械操作不当,提升钻头速度过猛,导致孔内产生较大负压。
3)因故停钻时间过长或成孔后桩孔空置时间过长。
4)钢筋笼下放时碰撞孔壁,使护壁被破坏。
5)泥浆性能差,起不到护壁的作用。
6)孔内水位高度不够。
7)在松软砂层中钻进时,进尺太快。
3.2预防和处理措施
1)孔口坍塌时,可立即拆除护筒,将护筒周围回填夯实,加长护筒并重新埋设后再钻进。
2)孔内坍塌时,要先判明坍塌的位置再分析具体原因。
坍孔不严重时,可回填砂砾和粘土混合物到坍孔处以上后继续钻进。
坍孔严重时,应将桩孔全部回填至地面,待回填物沉积密实后再行钻进。
4、钢护筒变形
4.1形成原因
1)钢护筒材质和壁厚不符合要求。
2)钢护筒连接焊缝不合格。
3)在插打钢护筒时,振动过快,碰撞地下障碍物等。
4.2预防和处理措施
1)采用符合规范、设计要求,能满足施工需求的钢板制作钢护筒。
2)加强钢护筒连接时焊接质量控制,并在连接处增设钢板包边,以提高钢护筒的整体强度。
另外,钢护筒刃脚处受力集中,需在钢护筒的外侧加焊一圈钢板,可增加刃脚的强度。
3)振打钢护筒时应慢速打入,发现地下障碍物时应进行处理,避免强行下振。
5、灌注水下砼卡管
5.1形成原因
1)首批砼压水时卡管
a、采用剪球法压水时,剪球制作不合理,塞球直径与导管直径差过小,剪球前由于砂浆或细骨料渗入导管与球壁之间而堵塞。
b、砼配比不合格,用于封底的混凝土坍落度过小或拌和不均匀,可能导致漏斗口处粗骨料相互挤压密实而堵塞漏斗口,致使剪球后混凝土难以下落。
c、导管接头处不密封、漏水。
2)灌注过程中卡管
a、因故中断浇筑时间过长,砼开始初凝。
b、导管挂住钢筋笼。
c、砼坍落度低、和易性差、粗骨料偏多。
d、导管埋深过大。
e、导管接头处不密封、漏水。
5.2预防和处理措施
1)加强砼拌和质量控制,确保坍落度、和易性、砂率等指标满足水下砼灌注要求,应加入缓凝剂,以避免砼过早初凝。
2)首批砼压水宜采用拔球法施工。
3)灌注水下砼前,做好导管水密性、接头抗拉试验。
4)确保水下砼灌注能够连续进行,做好应急预案。
5)认真做好浇注记录,严格控制埋管深度。
6)当导管挂住钢筋笼无法提升时,采用正反转动将导管慢慢向中心移动,脱离钢筋笼后再提升。
7)当首批砼灌注后导管进水时,可采用泥浆泵将已灌注的砼拌和物吸出,再改正操作方法后,重新进行灌注。
8)当砼面处于孔内水面以下不深的情况下导管进水时,可拨出导管采用导管底部塞隔水栓的方法,并外加一定的压力重新插入导管,恢复灌注。
9)当灌注开始不久发生导管堵塞时,可用长杆冲捣、振捣器振动或导管适当上下抖动的方式使管内砼下降。
6、桩头夹泥
6.1形成原因
1)清孔不彻底,灌注时泥浆浓度偏大,导致灌注至桩顶时,顶部浓浆过厚。
2)灌注速度过快,导致局部区域坍孔。
6.2预防和处理措施
1)确保清孔后泥浆指标满足水下砼灌注要求。
2)保持适当的灌注速度。
3)砼面接近桩顶时,发现泥浆浓度变大,应加水稀释,并辅以泥浆泵抽除浓浆进行置换。
7、钢筋笼偏位
7.1形成原因
1)钻孔过深,钢筋笼放置初始位置过高,砼流动性过大,导管在砼中埋置深度过多,钢筋笼被砼拖顶上浮。
2)当砼灌至钢筋笼下方,若此时提升导管,浇筑的砼自导管流出后冲击力较大,推动钢筋笼上浮。
3)砼灌注超过钢筋笼且导管埋深较大时,其上层混凝土
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