桥面净宽255m箱梁支架及贝雷梁验算书.docx
- 文档编号:12154118
- 上传时间:2023-06-04
- 格式:DOCX
- 页数:26
- 大小:210.15KB
桥面净宽255m箱梁支架及贝雷梁验算书.docx
《桥面净宽255m箱梁支架及贝雷梁验算书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《桥面净宽255m箱梁支架及贝雷梁验算书.docx(26页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
桥面净宽255m箱梁支架及贝雷梁验算书
桥面净宽25.5m箱梁支架及贝雷梁验算
一、桥面净宽25.5m标准断面支架布置形式
1、支架顺桥向立杆间距布置为(按跨径28m为例):
边跨跨径28m:
0.3×6+0.6×7+0.9×10+0.3×6+0.6×7=27.6m
2、支架横桥向立杆间距布置为:
1.2×3+0.9+0.3+0.6×2+0.9×4+0.3×2+0.9×6+0.3×2+0.9×4+0.6×2+0.3+0.9+1.2×3=25.8m
3、水平杆步距1.2m.
立杆、横杆承载性能
立杆
横杆
步距(m)
允许荷载(KN)
横杆长度(m)
允许集中荷载(KN)
允许均布荷载(KN)
0.6
40
0.9
4.5
12
1.2
30
12
3.5
7
1.8
25
1.5
2.5
4.5
2.4
20
1.8
2.0
3
2.4
20
1.8
2.0
3
二、荷载计算
永久荷载的分项系数取1.2,可变荷载的分项系数取1.4.
1、箱梁荷载计算:
混凝土自重:
q1=26KN/m2
施工人员、机械荷载:
取q2=2.5KN/m2
混凝土浇筑产生的冲击荷载:
取q3=2.0KN/m2
振捣混凝土产生的荷载:
取q4=2.0KN/m2
模板荷载:
内模(包括支撑架)q5-1=1.2KN/m2
侧模(包括侧模支撑)q5-2=1.2KN/m2
底模(包括纵横方木)q5-3=0.8KN/m2
支架自重:
(按最高20m考虑)
q6=20*3.84*10/1000/0.6*0.6=2.13KN/m2
三、支架计算
1、跨中断面
(1)边腹板位置,最大分布力为:
Q=(q1-2+q5-1+q5-2+q5-3+q6)*1.2+(q2+q3+q4)*1.4=
(27.82+1.2+1.2+0.8+2.13)*1.2+(2.5+2.0+2.0)*1.4=48.88KN/m2
碗扣架立杆布置为0.6m*0.9m(横桥向在前),步距1.2m
单根立杆受力为:
N=0.6*0.9*48.88=26.40KN<【N】=30KN;
a.横向分配梁承载力计算(10*10cm方木)
横向立杆间距按60cm计,所以方木计算长度为60cm。
方木间距(中心到中心)为30cm,作用在方木上的均布荷载为:
q=48.88*0.6/2=14.66kN/m
采用10×10cm方木,按10*9cm计算,所以:
净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;
毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;
弯曲强度:
σ=qL2/10w=14.66×103*0.62/(10*1.35*10-4)=3.91MPa<[σ]=12Mpa强度满足要求;
抗弯刚度:
由矩形简支梁挠度计算公式得:
E=0.09×105Mpa; I=bh3/12=6.075×10-6m4
fmax=qL4/150EI=14.66×103×0.64 /(150×6.075×10-6×0.09×1011)
=0.23mm<[f]=1.5mm([f]=L/400),符合要求
结论:
10×10cm方木布置符合要求。
b.纵向方木承载力计算(15*15cm)
立杆纵向间距为90cm,纵向铺设的1根15*15cm方木,计算长度取90cm,由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.9*48.88/3=8.8KN,最大弯矩为:
Mmax=0.267FL=0.267×8.8×0.9=2.11kN·m
采用15×15cm方木,所以:
截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;
截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;
弹性模量:
E=0.09×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=2.11×103/5.625×10-4=3.76Mpa<12Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×8.8×103×9003/(100×0.09×105×4.219×107)=0.3mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求。
c.纵向横梁承载力计算(10#工字钢)
立杆纵向间距为90cm,纵横向铺设的1根10#工字钢,计算长度取90cm,按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.9*48.88/3=8.8KN,最大弯矩为:
Mmax=0.267FL=0.267×8.8×0.9=2.11kN·m
采用10#工字钢,所以:
截面抵抗矩W=49cm3;
截面惯性矩I=245cm4;
弹性模量:
E=2.11×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=2.11×103/4.9×10-4=43.1Mpa<145Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×8.8×103×9003/(100×2.11×105×2.45×106)=0.2mm<[f]=1.5mm([f]=L/400),符合要求。
(2)跨中断面底板位置,最大分布荷载
Q=(q1-5+q5-1+q5-2+q5-3+q6)*1.2+(q2+q3+q4)*1.4=
(12.98+1.2+1.2+0.8+2.13)*1.2+(2.5+2.0+2.0)*1.4=31.07KN/m2
碗扣架立杆布置为0.9m*0.9m,步距1.2m
单根立杆受力为:
N=0.9*0.9*31.12=25.21KN<【N】=30KN;
(2)、跨中底板位置
a.横向方木承载力计算
横向立杆间距为90cm,所以,方木计算长度为90cm。
横向方木间距(中心到中心)为30cm,作用在方木上的均布荷载为:
q=31.12*0.9/3=9.34kN/m
采用10×10cm方木,按10*9cm计算,所以:
净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;
毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;
弯曲强度:
σ=qL2/10w=9.34×103*0.92/(10*1.35*10-4)=5.6MPa<[σ]=12Mpa强度满足要求;
抗弯刚度:
由矩形简支梁挠度计算公式得:
E=0.01×105Mpa; I=bh3/12=8.33*10-6m4
fmax=qL4/150EI=9.34×103×0.94 /(150×6.08×10-6×0.09×1011)
=0.7mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求
结论:
10×10cm方木布置符合要求。
b.纵向方木承载力计算(15*15cm)
立杆横向间距为90cm,横向铺设的1根15*15cm方木,计算长度取90cm,按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.9*0.9*31.12/3=8.4KN,最大弯矩为:
Mmax=0.267FL=0.267×84×0.9=2.02kN·m
采用15×15cm方木,所以:
截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;
截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;
弹性模量:
E=0.09×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=2.02×103/5.625×10-4=3.59Mpa<12Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×8.4×103×9003/(100×0.09×105×4.219×107)=0.3mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求。
C.纵梁承载力计算(10#槽钢)
立杆横向间距为90cm,横向铺设的1根10#槽钢,计算长度取90cm,按3跨连续梁计算由横向方木传递到纵向槽钢的集中力为F=0.9*0.9*31.12/3=8.4KN,最大弯矩为:
Mmax=0.267FL=0.267×84×0.9=2.02kN·m
采用10#槽钢,所以:
截面抵抗矩W=49cm3;
截面惯性矩I=245cm4;
弹性模量:
E=2.11×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=2.02×103/4.9×10-5=41.2Mpa<145Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×8.4×103×9003/(100×2.11×105×2.45×106)=0.2mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求。
(3)中腹板断面位置,最大分布荷载
Q=(q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6)*1.2+(q2+q3+q4)*1.4
=(38.09+1.2+1.2+0.8+2.13)*1.2+(2.5+2.0+2.0)*1.4=61.12KN/m2
碗扣架立杆布置为0.3m*0.9m,步距1.2m
单根立杆受力为:
N=0.3*0.9*61.12=16.5N<【N】=40KN;
a.横向方木承载力计算
横向立杆间距为30cm,所以,方木计算长度为30cm。
横向方木中心间距为30cm,作用在方木上的均布荷载为:
q=61.12*0.3=18.34kN/m
采用10×10cm方木,按10*9cm计算,所以:
净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;
毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;
弯曲强度:
σ=qL2/10w=18.34×103*0.32/(10*1.35*10-4)=1.22MPa<[σ]=12Mpa强度满足要求;
抗弯刚度:
由矩形简支梁挠度计算公式得:
E=0.01×105Mpa; I=bh3/12=6.075*10-6m4
fmax=ql4/150EI=18.34×103×0.34 /(150×6.075×10-6×0.09×1011)
=0.02mm<[f]=1.5mm([f]=L/400),符合要求
结论:
10×10cm方木布置符合要求。
b.纵向方木承载力计算(15*15cm)
立杆横向间距为90cm,横向铺设的1根15*15cm方木,计算长度取90cm,按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.9*61.12/3=5.5KN,最大弯矩为:
Mmax=0.267FL=0.267×5.5×0.9=1.32kN·m
采用15×15cm方木,所以:
截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;
截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;
弹性模量:
E=0.09×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=1.32×103/5.625×10-4=2.34Mpa<12Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×5.5×103×9003/(100×0.09×105×4.219×107)=0.2mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求。
C.纵向方木承载力计算(10#工字钢)
立杆横向间距为90cm,横向铺设的1根10#工字钢,计算长度取90cm,按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.3*0.9*61.12/3=5.5KN,最大弯矩为:
Mmax=0.267FL=0.267×5.5×0.9=1.32kN·m
采用10#工字钢,所以:
截面抵抗矩W=49cm3;
截面惯性矩I=245cm4;
弹性模量:
E=2.11×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=1.32×103/49×10-6=26.9Mpa<145Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×5.5×103×9003/(100×2.11×105×2.45×106)=0.2mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求。
(4)翼缘板断面位置,最大分布荷载
Q=(q1-1+q5-1+q5-2+q5-3)*1.2+(q2+q3+q4)*1.4
=(10.4+1.2+1.2+0.8)*1.2+(2.5+2.0+2.0)*1.4=25.42KN/m2
碗扣架立杆布置为1.2m*0.9m,步距1.2m
单根立杆受力为:
N=1.2*0.9*25.42=27.45KN<【N】=30KN;
a.横向方木承载力计算
横向立杆间距为120cm,所以,方木计算长度为120cm。
横向方木间距(中心到中心)为30cm,作用在方木上的均布荷载为:
q=25.42*1.2/4=7.63kN/m
采用10×10cm方木,按10*9cm计算,所以:
净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;
毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;
弯曲强度:
σ=qL2/10w=7.63×103*1.22/(10*1.35*10-4)=8.13MPa<[σ]=12Mpa强度满足要求;
抗弯刚度:
由矩形简支梁挠度计算公式得:
E=0.09×105Mpa; I=bh3/12=6.075*10-6m4
fmax=qL4/150EI=7.63×103×1.24 /(150×6.075×10-6×0.09×1011)
=1.9mm<[f]=3mm([f]=L/400),符合要求
结论:
10×10cm方木布置符合要求。
b.纵向方木承载力计算(15*15cm)
立杆横向间距为90cm,横向铺设的1根15*15cm方木,计算长度取90cm,按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=25.42×1.2×0.9/3=10.17kN,最大弯矩为:
Mmax=0.267FL=0.267×10.17×0.9=2.44kN·m
采用15×15cm方木,所以:
截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;
截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;
弹性模量:
E=0.09×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=2.44×103/5.625×10-4=4.34Mpa<12Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×1.017×104×9003/(100×0.09×105×4.219×107)=0.4mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求。
C.纵向分配梁承载力计算(10#工字钢)
立杆纵向间距为90cm,纵向铺设的1根10#工字钢,计算长度取90cm,按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=25.42×1.2×0.9/3=10.17kN,
Mmax=0.267FL=0.267×10.17×0.9=2.44kN·m
采用10#工字钢,所以:
截面抵抗矩W=49cm3;
截面惯性矩I=245cm4;
弹性模量:
E=2.11×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=2.44×103/49×10-6=49.8Mpa<145Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×1.017×104×9003/(100×2.11×105×2.45×106)=0.3mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求。
2、底腹板加厚处断面验算
底腹板加厚处断面面荷载分解见下图:
(1)边腹板位置,最大分布力为:
Q=(q1-2+q5-1+q5-2+q5-3+q6)*1.2+(q2+q3+q4)*1.4=
(35.35+1.2+1.2+0.8+2.13)*1.2+(2.5+2.0+2.0)*1.4=57.92KN/m2
碗扣架立杆布置为0.6m*0.6m(横桥向在前),步距1.2m
单根立杆受力为:
N=0.6*0.6*57.92=20.85KN<【N】=30KN;
a.横向分配梁承载力计算(10*10cm方木)
横向立杆间距按60cm计,所以方木计算长度为60cm。
方木间距(中心到中心)为30cm,作用在方木上的均布荷载为:
q=57.92*0.6/2=17.38kN/m
采用10×10cm方木,按10*9cm计算,所以:
净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;
毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;
弯曲强度:
σ=qL2/10w=17.38×103*0.62/(10*1.35*10-4)=4.63MPa<[σ]=12Mpa强度满足要求;
抗弯刚度:
由矩形简支梁挠度计算公式得:
E=0.09×105Mpa; I=bh3/12=6.075×10-6m4
fmax=qL4/150EI=17.38×103×0.64 /(150×6.075×10-6×0.09×1011)
=0.3mm<[f]=1.5mm([f]=L/400),符合要求
结论:
10×10cm方木布置符合要求。
b.纵向方木承载力计算(15*15cm)
立杆纵向间距为60cm,纵向铺设的1根15*15cm方木,计算长度取60cm,由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.6*57.92/3=6.95KN,最大弯矩为:
Mmax=0.267FL=0.267×6.95×0.9=1.67kN·m
采用15×15cm方木,所以:
截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;
截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;
弹性模量:
E=0.09×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=1.67×103/5.625×10-4=2.97Mpa<12Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×6.95×103×6003/(100×0.09×105×4.219×107)=0.07mm<[f]=1.5mm([f]=L/400),符合要求。
c.纵向横梁承载力计算(10#工字钢)
立杆纵向间距为60cm,纵横向铺设的1根10#工字钢,计算长度取60cm,按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.6*57.92/3=6.95KN,最大弯矩为:
Mmax=0.267FL=0.267×6.95×0.9=1.67kN·m
采用10#工字钢,所以:
截面抵抗矩W=49cm3;
截面惯性矩I=245cm4;
弹性模量:
E=2.11×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=2.11×103/4.9×10-4=43.1Mpa<145Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×6.95×103×6003/(100×2.11×105×2.45×106)=0.05mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求。
(2)跨中断面底板位置,最大分布荷载
Q=(q1-3+q5-1+q5-2+q5-3+q6)*1.2+(q2+q3+q4)*1.4=
(22.62+1.2+1.2+0.8+2.13)*1.2+(2.5+2.0+2.0)*1.4=42.64KN/m2
碗扣架立杆布置为0.6m*0.9m,步距1.2m
单根立杆受力为:
N=0.6*0.9*42.64=23.03KN<【N】=30KN;
(2)、跨中底板位置
a.横向方木承载力计算
横向立杆间距为90cm,所以,方木计算长度为90cm。
横向方木间距(中心到中心)为30cm,作用在方木上的均布荷载为:
q=42.64*0.9/3=12.79kN/m
采用10×10cm方木,按10*9cm计算,所以:
净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;
毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;
弯曲强度:
σ=qL2/10w=12.79×103*0.92/(10*1.35*10-4)=7.68MPa<[σ]=12Mpa强度满足要求;
抗弯刚度:
由矩形简支梁挠度计算公式得:
E=0.01×105Mpa; I=bh3/12=8.33*10-6m4
fmax=qL4/150EI=12.79×103×0.94 /(150×6.08×10-6×0.09×1011)
=1mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求
结论:
10×10cm方木布置符合要求。
b.纵向方木承载力计算(15*15cm)
立杆横向间距为60cm,横向铺设的1根15*15cm方木,计算长度取60cm,按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.9*42.64/3=7.68KN,最大弯矩为:
Mmax=0.267FL=0.267×7.68×0.9=1.85kN·m
采用15×15cm方木,所以:
截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;
截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;
弹性模量:
E=0.09×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=1.85×103/5.625×10-4=3.28Mpa<12Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×7.68×103×9003/(100×0.09×105×4.219×107)=0.28mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求。
C.纵梁承载力计算(10#槽钢)
立杆横向间距为90cm,横向铺设的1根10#槽钢,计算长度取90cm,按3跨连续梁计算由横向方木传递到纵向槽钢的集中力为F=0.6*0.9*42.64/3=7.68KN,最大弯矩为:
Mmax=0.267FL=0.267×7.68×0.9=1.85kN·m
采用10#槽钢,所以:
截面抵抗矩W=49cm3;
截面惯性矩I=245cm4;
弹性模量:
E=2.11×105MPa
弯曲强度:
σ=Mmax/W=1.85×103/4.9×10-5=37.8Mpa<145Mpa,满足要求。
挠度:
f=1.883FL3/100EI=1.883×7.68×103×9003/(100×2.11×105×2.45×106)=0.2mm<[f]=2.25mm([f]=L/400),符合要求。
(3)中腹板断面位置,最大分布荷载
Q=(q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6)*1.2+(q2+q3+q4)*1.4
=(43.53+1.2+1.2+0.8+2.13)*1.2+(2.5+2.0+2.0)*1.4=67.73KN/m2
碗扣架立杆布置为0.3m*0.6m,步距1.2m
单根立杆受力为:
N=0.3*0.6*67.73=12.19N<【N】=30KN;
a.横向方木承载力计算
横向立杆间距为30cm,所以,方木计算长度为30cm。
横向方木中心间距为30cm,作用在方木上的均布荷载为:
q=67.73*0.3=20.32kN/m
采用10×10cm方木,按10*9cm计算,所以:
净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;
毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;
弯曲
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 桥面 255 支架 贝雷梁 验算