板式精馏塔设计任务书.docx
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板式精馏塔设计任务书.docx
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板式精馏塔设计任务书
板式精馏塔设计任务书
1、概述
1.1精馏单元操作的简介
精馏是分离液体混合物(含可液化的气体混合物)最常用的一种单元操作,精馏过程
在能量剂驱动下,使气液两相多次直接接触和分离,利用液相混合物中各组分的挥发度的
不同,使易挥发组分由液相向气相转移,难挥发组分由气相向液相转移,实现原料混合液
中各组分的分离。
根据生产上的不同要求,精馏操作可以是连续的或间歇的,有些特殊的
物系还可采用衡沸精馏或萃取精馏等特殊方法进行分离。
本设计的题目是苯-甲苯连续精
馏筛板塔的设计,即需设计一个精馏塔用来分离易挥发的苯和不易挥发的甲苯,采用连续
操作方式,需设计一板式塔将其分离。
分离苯和甲苯,可以利用二者沸点的不同,采用塔
式设备改变其温度,使其分离并分别进行回收和储存。
1.2精馏塔简介
精馏塔是一圆形筒体,塔内装有多层塔板或填料,塔中部适宜位置设有进料板。
两相
在塔板上相互接触时,液相被加热,液相中易挥发组分向气相中转移;气相被部分冷凝,
气相中难挥发组分向液相中转移,从而使混合物中的组分得到高程度的分离。
简单精馏中,只有一股进料,进料位置将塔分为精馏段和提馏段,而在塔顶和塔底分别引
出一股产品。
精馏塔内,气、液两相的温度和压力自上而下逐渐增加,塔顶最低,塔底最
高。
1.3苯-甲苯混合物简介
化工生产中所处理的原料,中间产物,粗产品几乎都是由若干组分组成的混合物,而
且其中大部分都是均相物质。
生产中为了满足储存,运输,加工和使用的需求,时常需要
将这些混合物分离为较纯净或几乎纯态的物质.芳香族化合物是化工生产中的重要的原
材料,而苯和甲苯是各有其重要作用。
苯是化工工业和医药工业的重要基本原料,可用来
制备染料,树脂,农药,合成药物,合成橡胶,合成纤维和洗涤剂等等;甲苯不仅是有机
化工合成的优良溶剂,而且可以合成异氰酸酯,甲酚等化工产品,同时也可以用来制造三
硝基甲苯,苯甲酸,对苯二甲酸,防腐剂,染料,泡沫塑料,合成纤维等。
1.4设计依据
本设计依据《化工原理课程设计》的设计实例,对所提出的题目进行分析并做出理论计算。
1.5技术来源
目前,精馏塔的设计方法以严格的计算为主,也有一些简化的模型,但是严格的计算对于
连续精馏塔时最常采用的。
1.6设计任务和要求
原料:
苯~甲苯溶液,年产量时6万吨,
苯含量:
48%(质量分数),原料液的温度:
泡点温度
设计要求:
塔顶产品组成98%(质量分数),塔底产品组成3%(质量分数)
2、设计计算
2.1确定设计方案的原则
确定设计方案总的原则是在可能的条件下,尽量采用科学技术上的最新成就,使生产
达到技术上最先进、经济上最合理的要求,符合优质、高产、安全、低消耗的原则。
为此,
必须具体考虑如下几点:
1.满足工艺和操作的要求;
2.满足经济上的要求;
3.保证安全生产(例如苯属有毒物料,不能让其蒸汽弥漫车间)。
以上三项原则在生产中都是同样重要的。
但在化工原理课程设计中,对第一个原则应
作较多的考虑,对第二个原则只作定性的考虑,而对第三个原则只要求作一般的考虑。
2.2操作条件的确定
确定设计方案是指确定整个精馏装置的流程、各种设备的结构型式和某些操作指标。
例如组分的分离顺序、塔设备的型式、操作压力、进料热状态、塔顶蒸汽的冷凝方式等。
下面结合课程设计的需要,对某些问题作些阐述。
2.2.1操作压力
蒸馏操作通常可在常压、加压和减压下进行。
确定操作压力时,必须根据所处理物料
的性质,兼顾技术上的可行性和经济上的合理性进行考虑。
由于苯~甲苯物系对温度的依赖性不强,常压下是液态,为降低塔的操作费用,操
作压力选为常压。
其中塔顶的压力为101.33kpa。
塔底的压力为101.33+N×0.7kpa
2.2.2进料状态
进料状态与塔板数、塔径、回流量及塔的热负荷都有密切的联系。
在实际的生产中进
料状态有多种,但一般都将料液预热到泡点或接近泡点才送入塔中,这主要是由于此时塔
的操作比较容易控制,不致受季节气温的影响。
此外,在泡点进料时,精馏段与提馏段的
塔径相同,为设计和制造上提供了方便。
2.2.3加热方式的选择
蒸馏釜的加热方式通常采用间接蒸汽加热,设置再沸器。
有时也可采用直接蒸汽加热。
然而,直接蒸汽加热,由于蒸汽的不断通入,对塔底溶液起了稀释作用,在塔底易挥发物
损失量相同的情况下,塔底残液中易挥发组分的浓度应较低,因而塔板数稍有增加。
采用
直接蒸汽加热时,加热蒸汽的压力要高于釜中的压力,以便克服蒸汽喷出小孔的阻力及釜
中液柱静压力。
2.3设计方案的选定及基础数据的搜集
本设计任务为分离苯一甲苯混合物。
由于对物料没有特殊的要求,可以在常压下操作。
对于二元混合物的分离,应采用连续精馏流程。
设计中采用泡点进料,将原料液通过预热
器加热至泡点后送人精馏塔内。
塔顶上升蒸气采用全凝器冷凝,冷凝液在泡点下一部分回
流至塔内,其余部分经产品冷却器冷却后送至储罐。
该物系属易分离物系,最小回流比较
小,故操作回流比取最小回流比的2倍。
塔底设置再沸器采用间接蒸汽加热,塔底产品经
冷却后送至储罐。
其中由于蒸馏过程的原理是多次进行部分汽化和冷凝,热效率比较低,
但塔顶冷凝器放出的热量很多,但其能量品位较低,不能直接用于塔釜的热源,在本次设
计中设计把其热量作为低温热源产生低压蒸汽作为原料预热器的热源之一,充分利用了能
量。
塔板的类型为筛板塔精馏,筛板塔塔板上开有许多均布的筛孔,孔径一般为3~8mm,筛孔在塔板上作正三角形排列。
筛板塔也是传质过程常用的塔设备,它的主要优点有:
(1)结构比浮阀塔更简单,易于加工,造价约为泡罩塔的60%,为浮阀塔的80%
左右。
(
2)
处理能力大,比同塔径的泡罩塔可增加
10~15%。
(
3)
塔板效率高,比泡罩塔高15%左右。
(4)压降较低,每板压力比泡罩塔约低30%左右。
筛板塔的缺点是:
(1)塔板安装的水平度要求较高,否则气液接触不匀。
(2)操作弹性较小(约2~3)。
(3)小孔筛板容易堵塞。
不适宜处理粘性大的、脏的和带固体粒子的料液
2.4板式精馏塔的简图
2.5常用数据表:
表1
苯和甲苯的物理性质
临界温度t
C
临界压强P
分子量M
C
项目
分子式
沸点(℃)
(℃)
(kPa)
苯A
C6H6
78.11
80.1
288.5
6833.4
甲苯B
C6H5—CH3
92.13
110.6
318.57
4107.7
表2苯和甲苯的饱和蒸汽压
温度0C
80.1
85
90
95
100
105
110.6
PA
0,kPa
101.33
116.9
135.5
155.7
179.2
204.2
240.0
PB
0,kPa
40.0
46.0
54.0
63.3
74.3
86.0
表3
常温下苯—甲苯气液平衡数据(
[2]:
P8例1—1附表2)
温度0C
80.1
85
90
95
100
105
110.6
液相中苯的摩尔分
率
1.000
0.780
0.581
0.412
0.258
0.130
0
汽相中苯的摩尔分
1.000
0.900
0.777
0.630
0.456
0.262
0
率
表4
纯组分的表面张力([1]
:
P378附录图7)
温度
80
90
100
110
120
苯,mN/m
21.2
20
18.8
17.5
16.2
甲苯,Mn/m
21.7
20.6
19.5
18.4
17.3
表5
组分的液相密度([1]
:
P382附录图8)
温度(℃)
80
90
100
110
120
苯,kg/m3
814
805
791
778
763
甲苯,kg/m3
809
801
791
780
768
表6
液体粘度μL([1]
:
P365)
温度(℃)
80
90
100
110
120
苯(mP.s)
0.308
0.279
0.255
0.233
0.215
a
甲
苯
0.311
0.286
0.264
0.254
0.228
(mP.s)
a
表7常压下苯——甲苯的气液平衡数据
温度t
液相中苯的摩尔分率
气相中苯的摩尔分率
℃
x
y
110.56
0.00
0.00
109.91
1.00
2.50
108.79
3.00
7.11
107.61
5.00
11.2
105.05
10.0
20.8
102.79
15.0
29.4
100.75
20.0
37.2
98.84
25.0
44.2
97.13
30.0
50.7
95.58
35.0
56.6
94.09
40.0
61.9
92.69
45.0
66.7
91.40
50.0
71.3
90.11
55.0
75.5
80.80
60.0
79.1
87.63
65.0
82.5
86.52
70.0
85.7
85.44
75.0
88.5
84.40
80.0
91.2
83.33
85.0
93.6
82.25
90.0
95.9
81.11
95.0
98.0
80.66
97.0
98.8
80.21
99.0
99.61
80.01
100.0
100.0
3、计算过程
3.1相关工艺的计算
3.1.1原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率
苯的摩尔质量
MA=78kg/kmol
甲苯的摩尔质量
MB=92kg/kmol
xF=
0.48/78
=0.5212
0.48/78
0.52/92
xD=
0.98/78
=0.9830
0.98/78
0.02/92
xw=
0.03/78
=0.0352
0.03/78
0.97/92
3.1.2原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量
MF=0.5212
78+(1-0.5212
)92=84.7kg/kmol
MD=0.983
78+(1-0.983)
92=78.24kg/kmol
MW=0.0352
78+(1-0.0352)
92=91.51kg/kmol
3.1.3物料衡算
以年工作7200小时,年产6万吨计,进料为:
7
610/7200
原物料处理量:
F==98.39kmol/h
总物料衡算:
98.39=D+W
苯的物料衡算:
98.390.5215=D0.983+W0.0352
联立解得:
D=50.45kmol/h
W=47.94kmol/h
3.1.4最小回流比及操作回流比的确定
(1)相对挥发度α
苯的沸点为80.4℃,甲苯的沸点为110.6℃,根据安托尼方程[5]
[5]
lgpA
1206.35
6.032
220.24t
([5],90页安托尼方程)
lgpB
6.078
1343.94
[5]
219.58
t
得:
lgpA
6.032
1206.35
80.1
220.24
PA
103.6061kpa
lgpB
6.078
1343.94
219.58
110.6
PB
39.2118kpa
1
PA
0/PB
0
2.6422
同理得t
110.60C时,PA
243.0387kpa
PB
101.7829kpa
2
2.3878
,
1.
2
2.6422
2.3878
2.5118
(2)最小回流比计算:
R
1
[xD
(1
xD)][5]
([5],112
页式9-46)
min
1xF
1
xF
R
1.12
Rmin,取R
2Rmin,Rmin
1
[0.983
1.5118
(10.983)]1.21
1.5118
0.5212
1
5212
故R
1.21
2
2.42
3.1.5精馏塔的气、液相负荷和操作线方程
L=RD=2.4250.45=122.089kmol/h
V=(R+1)D=3.4250.45=172.539kmol/h
V=V=172.539kmol/h
L=V+W=172.539+47.94=220.479kmol/h
精馏段操作线方程为
y=
R
1
x+
1
[5]
=
2.42
1
x
+0.983=0.708x+0.287([5],106页)
R
R
1
xD
2.42
3.42
提馏段操作线方程为:
y=L
x
-WxW
[5]
=220.479
x
47.94
0.0352=1.278x-0.010([5],106
页)
V
V
172.539
172.539
3.1.6逐板法求理论塔板数
(1)交替使用相平衡方程和精馏段操作线方程计算如下:
相平衡方程变形为x=
y
,精馏段操作线方程y=0.708x+0.287
2.5118-1.5118y
y1xD=0.983
y20.708x10.2870.9655
y30.708x20.2870.9367
y40.8923
y50.8303
y60.7548
y70.6769
相平衡方程
y1
0.9584
x1
1.5118y1
2.5118
相平衡方程
y2
0.9176
x2
1.5118y2
2.5118
相平衡方程
x3
y3
0.8549
1.5118y3
2.5118
相平衡方程
x40.7674
相平衡方程
x50.6608
相平衡方程
x60.5507
相平衡方程
x70.4548xf
因为x7<xf精馏段理论板n=6,第7块为进料板
(2)交替使用相平衡方程和提馏段操作线方程计算如下:
相平衡方程变形为x=
y
,提馏段操作线方程y=1.278x-0.01
2.5118-1.5118y
x1'
提馏段操作线方程
1.278x'
x70.4548
y2'
10.010.5712
x2'
y'
0.3465
提馏段操作线方程
1.278x'
20.010.4328
2
y3'
2.5118
1.5118y'
2
x3'
0.2330
提馏段操作线方程
0.2878
y4'
x4'
0.1386
提馏段操作线方程
0.1671
y5'
x5'
0.0740
提馏段操作线方程
0.0846
y6'
x6'
0.0355
提馏段操作线方程
0.0354
y7'
x7'0.0144xw所以提留段理论板n=6
3.1.7精馏塔效率的估算
t
(80.1110.6)/20C
95.40C时,相对挥发度计算如下:
lgpA
6.03055
1206.35
得:
pA=162.2119KPa
220.24
95.4
lgpB
6.078
1343.94
得pB=64.7520KPa
219.58
95.4
'
P0
/P0
2.51
A
B
在95.4℃时查得苯和甲苯的粘度为
0268,
甲苯=0.295,则:
苯=.
L=0.5212
0.268
(1
0.5212)
0.295=0.2809
'
2.51=0.7051
L=0.2809
全塔效率ET
0.49(a
L)0.245[5]
0.49
1
0.5338
0.70510.245
3.1.8实际板数的求取
精馏段实际板层数N(精)=6/0.533812,
提馏段实际板层数N(提)=6/0.5338≈12,
进料板在第13块板
3.2精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算
3.2.1操作压力计算
塔顶操作压力PD=101.3kPa
塔底操作压力Pw=101.3+24×0.7=118.1kPa
每层塔板压降△P=0.7kPa
进料板压力PF=101.3+0.7×12=109.7kPa
精馏段平均压力
P
m
=(
101.3
+
109.7
)/=
2105.5kPa
提馏段平均压力
P
(
109.7+118.1
)
/2=113.9kPa
m=
3.2.2操作温度计算
利用上表数据用试差法计算结果如下:
塔顶温度:
由98.3
99
tD
80.21得tD=80.4
100
99
80.01-80.21
进料板温度:
由52.12
50
tF
91.4
得tF=90.9
555090.11-91.40
塔底温度:
由0.0352
0
tw
110.56
得tw=110.5
1
0
109.91
110.56
精馏段平均温度tm=(80.4+90.9)/2=85.65℃
提馏段平均温度tm=(90.9+110.5)/2=100.7℃
3.2.3平均摩尔质量计算
(1)塔顶平均摩尔质量计算
由xD=y1=0.983代入相平衡方程得x1=0.9584
ML,Dm
0.9584
78+(1-0.9548)92=78.58Kg/Kmol
Mv,Dm
0.983
78+(1-0.983)92=78.24Kg/Kmol
(2)进料板平均摩尔质量计算
由上面理论板的算法,得y70.6769x70.4548xf,故
Mv,Fm
0.6769
78+(1-0.6769)92=82.52
Kg/Kmol
ML,Fm
0.4548
78+(1-0.4548)92=85.63
Kg/Kmol
(3)塔底平均摩尔质量计算
由理论板计算得
y7'
0.0354,x7'
0.0144
xw
Mv,Wm
0.0354
78+(1-0.0354)92=91.50
Kg/Kmol
ML,Wm
0.0144
78+(1-0.0144)92=91.80
Kg/Kmol
(4)精馏段平均摩尔质量
78.24
82.52
Mv,m
80.38Kg/Kmol
2
78.58
85.63
Ml,m
82.11Kg/Kmol
2
(5)提馏段平均摩尔质量
91.50
82.52
Mv,m
87.01Kg/Kmol
2
91.80
85.63
Ml,m
88.72Kg/Kmol
2
3.2.4平均密度计算
(1)气相平均密度计算
由理想气体状态方程计算,精馏段的平均气相密度即
PmMv,m
105.580.38
3
v,m
2.84kg
m
RTm
8.314(273.1585.65)
提馏段的平均气相密度
'
PmMv,m
113.987.01
m
3
v,m
3.19kg
RTm
8.314(273.15100.7)
(2)
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