汽车发动机原理与汽车理论基本课件-第六章.ppt
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第一节燃料喷射与雾化第二节柴油机的燃烧过程第三节可燃混合气的形成与燃烧室第四节影响燃烧过程的运转因素分析第五节影响燃烧过程的结构因素第六节工程应用实例(文摘),第六章柴油机混合气的形成与燃烧,第一节燃油喷射与雾化,一、喷油系统1、作用及要求作用:
定时定量并按一定规律向柴油机各缸供给高压燃油。
要求:
1)产生足够高的喷油压力;2)实现所要求的喷油规律;3)对于确定的运转状况,精确控制喷油量;4)避免出现异常喷射现象。
2、喷油系统的工作原理,图5-1柱塞式喷油泵燃油供给系1喷油器2燃油滤清器3直列柱塞式喷油泵4喷油提前器5输油泵6调速器7油水分离器8油箱9高压油管10回油管11低压油管,1.柱塞式喷油泵供油系统,2.分配式喷油泵供油系统,图5-2分配式喷油泵燃油供给系l-油箱2-油水分离器3-一级输油泵4-二级输油泵5-燃油滤清器6-调压阀7-分配式喷油泵传动轴8-调速手柄9-分配式喷油泵体10-喷油器11-回油管12-分配式喷油泵13-喷油提前器14-调速器传动齿轮,3、喷油泵,图5-3柱塞式喷油泵,图5-4分配式喷油泵,4、喷油器,图5-5喷油器的头部结构(a)单孔(b)多孔(c)标准轴针(d)节流轴针,图5-6不同喷油嘴的流通特性,二、喷射与雾化,1.喷射过程:
定义:
喷油泵开始供油直至喷油器停止喷油的过程,整个喷射过程在全负荷下约占1540曲轴转角。
喷射过程,喷射延迟阶段I:
从喷油泵柱塞顶封闭进回油孔的理论供油始点到喷油器针阀开始升起(喷油始点)为止。
主喷射阶段:
从喷油始点到喷油器端压力开始急剧下降为止。
喷油结束阶段:
从喷油器端压力开始急剧下降针阀完全落座(喷油终点)为止。
图5-7喷射过程a)喷油泵端压力b)喷油器端压力c)针阀升程,2.供油规律与喷油规律:
供油速率:
单位凸轮轴转角(或单位时间)由喷油泵供入高压油路中的燃油量;喷油速率:
单位凸轮轴转角(或单位时间)由喷油器喷入燃烧室内的燃油量;供油规律:
供油速率随凸轮轴转角(或时间)的变化关系。
喷油规律:
喷油速率随凸轮轴转角(或时间)的变化关系。
差别:
始点差别822曲轴转角;喷油持续时间较供油持续时间长;最大喷油速率较供油速率低,其形状有明显畸变,循环喷油量也低于循环供油量。
图5-8供油规律和喷油规律,两者的差别主要原因:
燃油的可压缩性压力波传播滞后压力波动高压容积变化,3.喷雾特性与雾化质量:
燃油喷入燃烧时后被粉碎分散为细小微粒的过程,称为燃油的喷雾或雾化。
将燃油喷射雾化,可以大大增加其表面积,加速混合气形成。
当燃油高速从喷孔喷出(喷出速度为l00一300ms)便形成如园锥形状的喷注,也称油束。
油束的几何形状主要包括油束射程(又称贯穿距离)和喷雾锥角或油束的最大宽度。
图5-9油束的几何形状和参数,a油束射程L并不一定越大越好,这要根据混合气形成的机理与燃烧室形状具体分析。
L燃料喷到壁面上多空间混合气太稀。
L燃料集中混合气分布不均匀,空气利用。
b喷雾锥角反映油束的紧密程度。
孔式喷嘴油束松散,粒细。
轴针式喷嘴油束紧密,粒粗。
c雾化质量(雾化特性)细微度油滴平均直径细:
雾化好均匀度油滴最大直径-油滴平均直径匀:
雾化好粒细均匀度好,粒粗均匀度差。
一般情况下:
喷雾锥角过大,贯穿距离会减小;喷雾锥角过小,雾化程度会变差。
3.不正常喷射
(一)二次喷射二次喷射是主喷射结束针阀落座后,在过大的反射波作用下,针阀再次升起进行喷油的一种不正常现象。
二次喷射的出现特使整个喷射延续期拉长,过后燃烧严重,柴油机经济性下降热负荷增加,应当要力求消除二次喷射。
消除二次喷射
(1)减少高压油路中的容积
(2)适当加大喷油器的喷孔直径(3)适当加大出油阀的减压容积,
(二)滴油在正常喷射结束后,如断油不干脆,仍有少量柴油滴出,称为滴油。
(三)断续喷射(四)不规则喷射和隔次喷射(五)穴蚀,燃烧过程的特点1高压喷油在汽缸内部形成可燃混合气。
2压缩自燃。
柴油机的燃烧过程可分为四个阶段:
1火落后期(又称为滞燃期);2速燃期;3缓燃期;4补燃期。
第二节柴油机的燃烧过程,一、燃烧过程,
(一)着火落后期从柴油开始喷入燃烧室内(A点)起到着火开始点(B点)为止的这一段时期称为着火落后期。
随压缩过程的进行,缸内空气压力和温度不断升高,在空燃比、压力、温度以及流速等条件合适处,多点同时着火,随着着火区域的扩展,缸内压力和温度升高,并脱离压缩线。
着火落后期,影响着火落后期长短的主要因素是燃烧室内工质的状态:
喷油时缸内的温度和压力越高,则着火延迟期越短。
柴油的自燃性较好(十六值较高),着火延迟期较短。
其次因素是燃烧室的形状和壁温等。
图5-14温度与压力对着火落后期的影响,
(二)速燃期速燃期:
从开始着火(即压力偏离压缩线开始急剧上升(B点))到出现最高压力(C点).特点:
形成多个火焰中心,持续喷油,即随喷随燃。
压力急剧上升,压力达到最高(有可能达到13MPa以上)。
速燃期,影响:
压力升高率大,燃烧迅速,柴油机的经济性和动力性会较好;压力升高率过大,则柴油机工作粗暴,燃烧噪音大;同时运动零件承受较大的冲击负荷,影响其工作可靠性和使用寿命等。
压力升高率应限制在一定的范围之内,柴油机的压力升高率一般应不大于0.40.5MPa()曲轴。
与汽油机相比,柴油机的压力升高率较大。
控制压力升高率的措施减小在着火延迟期内的可燃混合气的量缩短着火落后期的时间;减少着火落后期内喷入的燃油或可能形成可燃混合气的燃油,(三)缓燃期缓燃期为图中的CD段即从最大压力点至最高温度点。
当缓燃期开始时,虽然气缸内已形成燃烧产物,但仍有大量混合气正在燃烧。
缓燃期,特点:
(1)喷油过程基本结束,燃烧速率下降(氧气、柴油浓度减小,废气增多)。
(2)压力开始下降(气缸容积不断增大),温度达到最高。
最高温度可达2000K左右,一般在上止点后2035曲轴转角处出现。
(四)补燃期从最高温度点起到燃油基本烧完时为止称为补燃期。
补燃期的终点很难准确地确定,一般当放热量达到循环总放热量的9599时,可认为补燃期结束。
即整个燃烧过程结束。
补燃期,补燃期内燃油的燃烧可称为后燃,由于燃烧时间短促,混合气又不太均匀,总有少量燃油拖延到膨胀过程中继续燃烧。
特别在高速、高负荷工况下,因过量空气系数小,混合气形成和燃烧的时间更短,这种后燃现象就更为严重。
在补燃期中,由于活塞下行了相当的距离,气缸内容积增大很多,缸内压力和温度迅速下降,故燃烧速度很慢,所放出的热量很难有效利用,还使排气温度升高,导致散热损失增大,对柴油机的经济性不利。
此外,后燃还增加了有关零件的热负荷。
因此,应尽量缩短补燃期,减少补燃期内燃烧的燃油量。
二、燃烧放热规律
(一)燃烧放热规律的定义瞬时放热速率:
在燃烧过程中的某一时刻,单位时间(单位曲轴转角)内燃烧的燃油所放出的热量。
累计放热百分比:
从燃烧过程开始至某一时刻止已经燃烧的燃油与循环供油量的比值。
燃烧放热规律:
瞬时放热速率和累计放热百分比随曲轴转角的变化关系。
图5-1588,燃烧放热规律影响到燃烧过程中缸内压力温度的变化进而影响到柴油机的性能。
图5-15燃烧放热规律,
(二)理想的燃烧放热规律及其控制1.放热始点放热始点的位置能保证该循环有最大指示热效率。
柴油机通过喷油提前角的变化以及着火落后期长短来加以调控。
图5-16喷油提前角的调节特性,2.放热持续期放热持续期首先取决于喷油持续角的大小。
其次,取决于扩散燃烧期内混合气形成的快慢和完善程度。
3.放热规律曲线形状直喷式燃烧室柴油机的瞬时放热速率和累积放热百分比在燃烧的起始阶段上升最快,放热速率很快就达到最大值。
高速的直喷式燃烧室柴油机的放热速率往往呈现双峰的特点。
在燃烧的起始阶段,非直喷式式燃烧室柴油机的放热速率和累积放热百分比都上升得比较慢,放热速率的最大值也较低。
图5-18不同类型柴油机的燃烧放热规律比较1汽油机2直喷式燃烧室柴油机3涡流室燃烧室柴油机4预燃室燃烧室柴油机,一、柴油机混合气形成的特点和方式:
1.混合气形成特点
(1)混合气不均匀。
(2)过量空气系数较大。
(3)混合过程与着火过程和燃烧过程共存。
第三节可燃混合气的形成与燃烧室,2.混合气形成基本方式1、空间雾化混合将燃油喷向燃烧室空间进行雾化,通过燃油与空气间的相互运动和扩散,在空间形成可燃混合气。
a)静止空气时空间雾化混合b)空气作旋转运动空间雾化混合,图5-19直喷式柴油机的空间雾化混合气形成方式a)静止空气b)空气作旋转运动,2、壁面油膜蒸发混合燃油沿壁面顺气流喷射,在强烈的涡流作用下,在燃烧室壁面上形成一层很薄的油膜。
着火前,燃烧室壁温较低下,油膜底层保持液态,表层油膜开始时以较低速度蒸发,加上喷油射束在空间的少量蒸发,形成少量可燃混合气。
着火后,随燃烧的进行,油膜受热逐层加速蒸发,使混合气形成速度和燃烧速度加速。
图5-20油膜蒸发混合方式,二、缸内气流运动,内燃机缸内气体运动方式,涡流,挤流,滚流,湍流,进气涡流在进气过程中形成的绕气缸轴线旋转的有组织的气流运动,称为进气涡流。
产生进气涡流运动的方法有:
导气屏、切向进气道、螺旋进气道、组合进气系统,1.涡流,涡流,导气屏设置在进气门上,导引进气流以不同角度流入气缸在气缸避免的约束配合下产生涡流。
切向进气道螺旋进气道,图5-21切向气道、螺旋气道的原理a)切向气道b)纯螺旋气道,组合进气系统在2个进气门的发动机上,采用不同类型或不同角度的两个进气道以组合所需要的涡流和流速分布。
压缩涡流在压缩过程中由主燃烧室经连通道进入涡流室时,形成强烈的压缩涡流。
2.挤流,当活塞接近上止点时,气缸内的空气被挤入活塞顶部的燃烧室凹坑内,由此产生挤压涡流(挤流)。
当活塞下行时,凹坑内的燃烧气体又向外流到活塞顶部外围的环型空间,与空气进一步混合燃烧,这种流动也称为逆挤流。
图5-23挤流的形成a)无进气涡流或涡流不强时的挤流b)进气涡流强时的挤流c)逆挤流,湍流在气缸内形成的无规则的小尺度气流运动称为湍流,也称微涡流。
湍流,滚流在进气过程中形成的,绕垂直于气缸轴线的有组织的空气旋流,也称为纵涡。
滚流,三、柴油机燃烧室,直接喷射式燃烧室,非直喷式燃烧室(分开式燃烧室),1、直接喷射式燃烧室:
1)浅盆形燃烧室2)形燃烧室3)挤流口式燃烧室4)球形燃烧室,图5-24各种直喷式燃烧室形式a)浅盆形b)形c)挤流口形d)球形,图5-26非回转体燃烧室a)四角形b)微涡流MTCCc)Quardramd)花瓣形,5)非回转体燃烧室,、分开式燃烧室。
1)涡流室燃烧室,图5-30涡流室的形状a)球形b)圆锥形平底c)圆柱形平底,)预燃室燃烧室,图5-31预燃室燃烧室a)倾斜偏置,单孔道;b)中央正置,多孔道;c)侧面正置,单孔道,1.正确选用燃料2.发火性和蒸发性要兼顾,第四节影响燃烧过程的运转因素分析,一、燃料性质的影响,二、负荷的影响,当负荷增加时,循环供油量增加(空气量基本不变),过量空气系数减小,单位容积内混和气燃烧放出的热量增加,引起缸内温度上升,缩短着火延迟期,使柴油机工作柔和。
图-为负荷对着火延迟期的影响。
但是,由于循环供油量加大,以及喷油延续角增加,使总的燃烧过程加长,并且减小,不完全燃烧现象也会增加,均引起效率降低。
负荷过大,值太小,因空气不能满足需要,燃烧恶化,排气冒黑烟,柴油机经济性会进一步下降。
图-32负荷对着火延迟期的影响,转速提高,压缩终了压力提高;雾化质量提高;空气涡流增强,利于混合气的形成与燃烧。
但转速不宜过高(充气效率下降,循环供油量增加),使热效率下降、排气污染严重。
三、转速的影响,图-336120型柴油机的供油提前角调整特性(),四、供油提前角的影响,供油提前角对柴油机性能有很大影响。
不适宜的增加供油提前角,燃料将被喷入压力和温度都不够高的压缩空气中,使着火延迟期增大,柴油机工作粗暴,并且使得怠速不良,也难于启动。
过大的供油提前角还会增加压缩负功,使油耗增高,功率下降。
如果供油提前角太小,则燃油不能在上止点附近迅速燃烧,补燃增加,虽然值较低,但排气温度增加,冷却系热损失增加,最终热效率显著下降。
2.合理选择并准确控制喷(供)油提前角:
喷油提前角s、供油提前角及两者之间的关系:
=s+x;x(喷油延迟角)-由高压油管长度和转速决定。
1)喷油提前角对发动机性能的影响:
过大,工作粗暴;功率下降、油耗增加。
过小,工作柔和;传热损失增加、排气温度升高,热效率降低。
2)喷油提前角对油耗及排气污染的影响:
对应每一工况,都有一个最佳喷油提前角,此时动力性、经济性最好,但排气污染和燃烧噪声较严重。
如图4-3。
喷油提前角范围:
1535(CA)。
喷油提前角对油耗及排气污染的影响,图4-3柴油机全负荷时动态喷油定时图,第五节影响燃烧过程的结构因素,一、喷油泵结构对柴油机性能的影响,
(一)供油提前角,图-35不同角对燃烧过程的影响,图-36凸轮外形对喷油规律的影响,
(二)油泵凸轮廓线,图-37切线凸轮和凸圆弧凸轮的速度比较,(三)柱塞直径,图-38不同柱塞直径对喷油规律的影响(135型柴油机,),图-39不同柱塞直径对性能的影响(135型柴油机,),(四)出油阀结构,图-40出油阀)常用结构)杯形出油阀减压带出油阀铣槽出油阀紧帽弹簧顶杆,图-41出油阀减压带高度对性能的影响,图-42出油阀锁紧帽高压贮油容积对性能的影响)供油提前角.)都是最佳供油提前角时的情况,二、喷油器结构,
(一)喷油器喷孔截面积,图-43喷孔面积对喷油规律的影响,
(二)喷孔直径和喷孔数对性能的影响,燃油从喷孔喷出的速度主要取决于喷油压力。
喷油压力越高,则流速越大,雾化也越好。
为了不使高压系统的压力过高,同时又保证混合气形成的质量,喷油时的平均流速一般在的范围内。
喷孔截面积影响喷油持续时间和喷油压力。
随着喷孔截面积的增大,使流通截面积增大,喷油持续时间有所缩短,如图-所示。
如果喷孔面积过大,则喷油时节流小,喷油压力降低,这样就使喷雾质量变坏。
(三)喷油器流通截面积,多孔喷油器在针阀升起后,流通截面积很快增大;而轴针式喷油器,针阀升程较小时,流通截面仍很小。
升程足够大时,流通截面积才迅速增加,如图-4所示。
所以轴针式喷油器的流量特性是先小后大,对柴油机工作的平稳性有利。
(四)压力室容积,图-45压力室容积对性能的影响,(五)针阀升程,针阀升程合适与否,影响柴油机性能及喷油器的使用寿命。
升程太小时,针阀密封锥面处的节流损失增加,压降加大,使雾化不良及喷油泵超载。
所以,喷油器针阀要有足够的升程以保证足够的流通截面及尽可能小的流动阻力。
但针阀升程也不宜过大,如果升程过大,会增加喷油器弹簧的应力,加大针阀开启时撞击支承面及关闭时撞击锥形座面的冲击负荷,引起磨损加快,寿命缩短。
升程过大还会增加针阀落座的时间,从而有可能增加燃气窜入喷油器内,污染内部零件,容易引起喷油器漏油、结炭及针阀卡住等故障。
因此在保证足够流通截面的前提下,减小针阀升程能提高喷油器的使用寿命。
第六节工程应用实例(文摘),.概述,图6-46原机的燃烧室形状和油束的空间分布,.紊流型燃烧系统的设计,直喷式柴油机的燃油经济性、烟度、排放和燃烧噪声等,是由空气与燃油的混合速度及空气与燃油的空间、时间分布来控制的。
除了燃烧室内油束的几何分布对燃烧性能的影响必须考虑外,油束中油粒与空气的微混合效应也是很重要的。
没有空气的紊流作用,在非增压时是不可能产生多点着火的,而微混合可促进火焰的传播速度。
基于这种观点,对原机2100B型的燃烧系统进行了分析。
认为盆型燃烧室的开口直径较大,使燃烧室外围的两个油束之间的距离加大,燃烧室内涡流减弱,造成混合不良,低速更差。
采用夹角为的喷孔,在活塞运行到达上止点时,油束落点偏向凹坑底部边缘,见图6-46。
由于此处涡流不强烈、空气利用差,减小喷油提前角对性能更不利。
因此,在考虑改进方案时,首先,选择了涡流比较大的并带有一定旋转气流的螺旋进气道,以提高整个转速范围内的涡流强度;其次,选择带有四角的缩口燃烧室,借助缩口增加挤流涡流在燃烧室中的强度,借助四角增加微涡流;最后,选用喷孔直径较大、空间油束夹角较大的喷油器,使活塞运行到上止点附近时,油点尽量落在气流比较活跃的区域,同时在较大的气流作用下,增加油束的贯穿度,以避免高速时贯穿距离不足,使油气达到混合良好。
.原机与改进机的试验分析,)在各个负荷下改进方案的燃油消耗率均低于原机,其中最低点在全负荷工况下为235.8(),说明该方案燃烧过程组织的比原机好。
)改进机随着负荷的增大,最高燃烧压力为7.355,比原机降低0.3436。
)虽然喷油定时延迟,但由于改进型燃烧室混合气形成速度提高,紊流作用使混合气较均匀,滞燃期变短,加快了主燃期的燃烧速度,所以未产生严重的后燃。
图-47改进方案的燃烧室形状和四条油束的空间分布,图-48原机与改进机的示功图比较n.)原机)改进机,表-1原机型负荷特性(),表-2改进机()负荷特性,4.结论,采用紊流型燃烧系统,利用螺旋进气道可增大紊流强度,选用喷孔直径较大的喷油器可增大燃油贯穿度;四角缩口燃烧室有利于增大涡流强度和紊流作用;三者的合理匹配是组织柴油机燃烧过程的重要环节,良好的匹配有利于形成良好均匀的混合气,加快燃烧速度。
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- 汽车发动机 原理 汽车 理论 基本 课件 第六