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①、地面加密控制点;
基线及始发前的圆心定位及地下高程点;
②、地下导线及水准在隧道掘进至150m处、300~400m处和距离贯通面150m~200m处分别进行一次包括联系测量在内的检测。
③、若单向掘进长度超过1km时,掘进至400m后每600m要增加一次,此类施测及检测均须加测陀螺方位角校核方位。
④、隧道贯通测量。
3、成型隧道上浮或下沉。
管片脱出盾尾后上浮的原因有:
3.1、地质情况。
从南京地铁盾构施工情况来看,淤泥质粉质粘土层的上浮量大于砂层,而从广州地铁盾构施工情况来看,中、微风化岩层管片上浮量较大。
3.2、长细比很大的柔性构件的偏心受压。
3.3、浆液选型不当,浆液早期强度偏低,不能及时与围岩土体形成共同作用。
3.4、浆液初凝时间控制不当,没有即使填充盾尾间隙或填充效果不佳。
3.5、注浆位置选择不当,采用管片注浆孔注浆时,以中夏布注浆孔为注浆孔位。
3.6、盾构姿态较差,千斤顶编组压力差过大。
3.7、盾构超挖间隙过大。
4、始发托架或反力架设置不当、发生变形,始发台定位方向错误。
5、地质条件导致的盾构机轴线偏移
5.1、地质软硬不均,局部非常坚硬的岩石使盾构机掘进缓慢,并导致盾构朝向软地层方向“滑移”,纠偏困难,盾构姿态越来越差,最终超出线路设计的轴线。
5.2、地质软弱,盾构机停机时会发生姿态变化。
6、操作失误也是造成姿态变化的原因。
7、管片选型错误;
(对于管片的楔形量:
许呀满足盾构隧道在曲线上偏移的需要。
最小楔形量§
≥2BR外/R曲。
)
7.1、管片选择是为了调整线形并满足与盾构机盾尾间隙,将盾构机盾尾与管片之间的交角变为最小,千斤顶靴板作用面与管片环面平行。
7.2、不考虑铰接作用,直线段,一环拼装完成,左右千斤顶行程差为△L时,管片与盾尾水平夹角变化量为
arctan△L/D顶,此时安装一环标准环,左右盾尾间隙的调整量为△L×
B/D顶。
7.3、直线段,安装一环R1或者一环L15,盾尾与管片之间的交角变化为arctan§
/2D外。
此时左右盾尾间隙的调整量为B§
/2D外
7.4、转弯环暗转法在不同的位置,对于盾尾间隙和千斤顶行程的调整两是不一致的,要根据管片点位数量计算不同的点位时上下左右楔形量的调整,同时要考虑管片拼装时点位变化不会发生通缝。
二、隧道轴线偏差原因分析及对策
1、加强测量管理,通过多级测量校核来确保隧道控制轴线测量成果的正确;
2、盾构掘进施工中,除了依靠盾构自动测量系统指导施工外,要加强人工测量来校核自动测量系统误差,有效降低施工环境等外界因素引起的测量误差;
3、为了控制管片脱出盾尾后发生上浮,控制重点主要在以下几方面:
3.1、加强管片脱出盾尾后沉浮监测,摸清不同地段管片上浮或下沉的规律,以指导盾构施工;
3.2、严格控制盾构掘进参数(分区压力)、掘进姿态和管片选型。
3.3、采用具有一定强度的硬性浆液注浆,加大上部注浆管的注浆压力。
3.4、在盾构掘进中,根据隧道变形监测的结果,适当提高或降低盾构在轴线上的姿态,使隧道变形后轴线还是在受控制范围内。
4、为了控制隧道后期下沉,控制重点主要在以下几方面:
4.1、加强隧道后期变形监测,根据隧道变形情况确定是否需要二次注浆。
4.2、采用具有一定强度的影响浆液进行注浆。
对于隧道脱出盾尾后的上浮和下沉,根据不同地址条件下的测量结果,调整盾构掘进姿态。
5、始发托架要经过验算,围护结构桩上要设置道轨防止栽头。
6、曲线始发时一定要提前设计好盾构掘进方向。
7、反力架必须经过验算和提供足够的反力。
8、熟练的掘进控制、动态的掘进管理,减少因错误操作而引起的轴线偏差大和盾构机扭转角过大。
9、合理的管片选型。
10、出现了轴线侵线时的处理。
三、隧道渗漏原因分析及对策
常见的隧道渗漏:
环缝、纵缝渗漏、管片裂缝渗漏、螺栓孔渗漏、边角破损渗漏、洞门和联络通道渗漏。
原因:
1.管片外弧面在拼装或脱出盾尾时破损,致使止水条位置的止水效果失效。
这种破损往往是以下几个原因造成:
1.1、盾构机姿态不好,盾尾间隙过小,使管片与盾尾壳发生刚性接触造成管片脱出盾尾时发生破损;
1.2、拼装操作不当,如拼装时发生破损或封顶快插入时发生止水条被挤出。
1.3、盾构机设计的局部不合理,如:
盾构机推进千斤顶球铰的自由度过小,管片局部受压,或者推进千斤顶靴板挤压等原因造成。
1.4、管片破损进场未检查。
2、遇水膨胀橡胶止水条在施工中不注意保护,或由于泡在泥水中时间过长而失效。
3、隧道错台过大,使管片间止水条错位而渗漏。
4、橡胶止水条粘贴不牢或运输过程、拼装过程发生了止水条破坏。
对策:
1、强化盾尾注浆和二次注浆管理。
2、保持管片基面干净,保证止水条粘贴牢靠,安装过程中要经常检查,发现止水条损坏要及时更换。
3、加强拼装过程管理:
角部破损的严禁拼装;
过程中选用的缓膨时间较长的橡胶止水条,施工中要对橡胶止水条涂刷缓膨剂,发现止水条脱落及时处理;
K快插入时要在管片纵缝接触面涂抹润滑油。
4、在盾构机设计时要注意对千斤顶撑靴板结构的细部构造,防止挤压管片止水条后,止水条松弛,同时外弧砼剪切破坏。
5、调整好盾构机姿态,采取各种措施尽可能减少管片破损的发生。
6、堵漏措施的选用。
四、隧道错台原因分析及对策
1、管片拼装不认真,拼装时发生错台;
2、螺栓未拧紧;
3、盾构姿态变化大;
、
4、管片选型不正确,盾构姿态纠偏过急;
5、隧道上浮或下沉;
6、小曲线段由于推进千斤顶编组压力差较大,管片本身受到一个侧向的作用力;
7、管片发生椭变。
1、加强人员培训,正确操作盾构机,提高管片拼装精度,减少隧道错台。
2、正确管片选型,避免纠偏过急。
3、科学化管理注浆工作。
对于小曲线段、地质较差的地层、超挖量较大的地层,要通过同步注浆、二次双液注浆以及地面跟踪注浆的措施,提高注浆效果。
注浆工艺要与正常段有所不同。
4、盾构机配置整圆器,减少盾壳内内发生的椭变。
5、采取有效措施控制管片脱出盾尾后的上浮或下沉。
6、加强螺栓的二次复紧工作。
7、特大错台的处理。
五、破损、裂缝形成原因及对策
按发生的位置的划分,破损主要分为外弧面破损、内弧面破损和环面破损三类。
按发生时间来分,破损分为运输过程的破损、拼装前破损和拼装后破损三类。
按时段来分,裂缝可概括为三类,即:
管片生产过程造成的开裂、盾构施工过程中的开裂和盾构隧道使用过程中的开裂。
按照裂缝的形式来分,有环向裂缝、纵向裂缝和手孔裂缝。
(开裂的管片主要位于隧道的中部以上,拱顶占多数。
以纵向裂缝为主,即裂缝的开口方向与盾构推进方向相一致)
1、拼装前运输或堆放过程发生破损。
2、拼装完成后,脱出盾尾时发生破损,这种破损大多是由于盾构机姿态不佳、盾尾间隙过小、千斤顶作用面不均衡或编组推力差较大,环面不平整等因素导致。
3、拼装是敲打螺栓造成的破损。
4、错台导致的破损。
5、管片生产过程因混凝土原材料问题、配合比问题和养护问题而产生的裂缝。
6、管片摸具精度偏差,引起的管片环面不平整,千斤顶推力过大等原因产生的裂缝。
7、管片配筋不合理造成运输或安装过程局部应力集中而开裂。
对策
1、加强管片脱摸强度的检查和吊运过程中的保护,防止生产和运输过程中发生的损伤。
2、管片切忌直接堆放在隧道内,必须采取措施提高颓放高度,增加管片拼装机径向行程。
3、及时更换破损的撑靴。
4、管片拼装过程切忌野蛮操作,强行敲打。
5、通过注浆等手段严格控制较大错台的发生。
6、严格控制盾构机姿态,操作过程对于千斤顶编组压力差应制定控制指标。
7、严格控制二次注浆压力,以防压力过大而使管片开裂。
8、管片设计时对于螺栓孔、吊装孔等位置配筋加强。
六、监理工程师日常检查要点
1、原材料的检查:
止水条:
粘贴情况、角部开裂情况
软木衬垫:
材料、力学性能
注浆材料:
砂、石料、粉煤灰、膨润土/外加剂的配合比。
螺栓:
螺栓直径、曲线度、镀层、遇水膨胀垫片的使用。
2、日常检查和记录
检查前首先要了解线路的基本情况:
设计地质情况、平曲线情况、纵坡大小、埋深、地面环境、管片类型等。
检查内容:
2.1、盾构机姿态和管片选型:
轴线偏差情况、滚动角、推进千斤顶行程/左右行程差、铰接行程/行程差、盾尾间隙量测
既有管片选型和拟选管片类型。
特别注意不同类型的管片不能拼错位置。
如深埋、浅埋、中埋、变形缝管片的安装位置不能错误特殊初砌管片不要拼错。
联络通道管片拼装易出的三个问题要特别注意:
安装的里程、安装的点位、管片的选择(开口位置)
2.2、掘进参数:
推力(总推力、编组推力、压力等)、纽矩(刀盘纽矩、螺旋输送机纽矩)、转速(刀盘转速、螺旋输送机转速)、土仓压力(上部、下部)、推进速度、发泡剂使用、注浆压力(上下部注浆压力)、注浆量(A/B液使用)
推力/速度/纽矩/行程/出土量/注浆量/注浆压力等的时间关系曲线。
土仓压力/注浆压力/注浆量/地面沉降关系曲线。
3、管片拼状质量:
渗漏、错台、破损、裂缝。
4、其他主要检查项目:
渣样分析和记录、盾尾渗漏情况、油脂使用情况、喷涌情况、电瓶车停置情况、轨道连接情况、故障检查、拼装的规范性。
新奥法是充分利用围岩的自承能力和开挖面的空间约束作用,采用锚杆和喷射混凝土为主要支护手段,对围岩进行加固,约束围岩的松弛和变形,并通过对围岩和支护的量测、监控,指导地下工程的设计施工。
新奥法(NATM)是新奥地利隧道施工方法的简称,在我国常把新奥法称为“锚喷构筑法”。
采用该方法修建地下隧道时,对地面干扰小,工程投资也相对较小,已经积累了比较成熟的施工经验,工程质量也可以得到较好的保证。
使用此方法进行施工时,对于岩石地层,可采用分步或全断面一次开挖,锚喷支护和锚喷支护复合衬砌,必要时可做二次衬砌;
对于土质地层,一般需对地层进行加固后再开挖支护、衬砌,在有地下水的条件下必须降水后方可施工。
新奥法广泛应用于山岭隧道、城市地铁、地下贮库、地下厂房、矿山巷道等地下工程。
当前,世界范围内应用新奥法设计与施工城市地铁工程取得了相当大的发展。
如智利的圣地亚哥新地铁线采用新奥法施工地铁车站,车站位于城市道路下7~9m,开挖面积230m2,相当于17m(宽)×
14m(高);
我国自1987年在北京地铁首次采用新奥法施工复兴门车站及折返线工程,车站跨度达26m。
针对我国城市地下工程的特点和地质条件,新奥法经过多年的完善与发展,又开发了“浅埋暗挖法”这一新方法,与明挖法、盾构法相比较,由于它可以避免明挖法对地表的干扰性,而又较盾构法具有对地层较强的适应性和高度灵活性,因此目前广泛应用于城市地铁区间隧道、车站、地下过街道、地下停车场等工程,如根据新奥法的基本原理,采用“群洞”方案修建的广州地铁二号线越秀公园站及南京地铁一期工程南京火车站站,断面复杂多变的折返线工程、联络线工程也多采用新奥法。
在我国利用新奥法原理修建地铁已成为一种主要施工方法,尤其在施工场地受限制、地层条件复杂多变、地下工程结构形式复杂等情况下用新奥法施工尤为重要。
新奥法即新奥地利隧道施工方法的,
原
文
是
New
Austrian
Tunnelling
Method
简称
NATM
新奥法概念是奥地利学者拉布西维兹
(L.
V.
RABCEW
ICZ)
教授于
50
年代提出的,
它是以隧道工程经验和岩体力学的理论为基础,
将锚杆和喷射混凝土组合在一起作为主要支护手段的一种施工方法,经过一些国家的许多实践和理论研究,
于60年代取得专利权并正式命名。
之后这个方法在西欧、北欧、美国和日本等许多地下工程中获得极为迅速发
展,
已成为现代隧道工程新技术标志之一。
六十年代NATM
被介绍到我国,
七十年代末八十年代初得到迅速发展。
至今,可以说在所有重点难点的地下工程中都离不开NATM。
新奥法几乎成为在软弱破碎围岩地段修筑隧道的一种基本方法。
下面仅对新奥法施工作一简要叙述。
1
新奥法施工特点
1.1及时性
新奥法施工采用喷锚支护为主要手段,可以最大限度地紧跟开挖作业面施工,因此可以利用开挖施工面的时空效应,以限制支护前的变形发展,阻止围岩进入松动的状态,在必要的情况下可以进行超前支护,加之喷射混凝土的早强和全面粘结性因而保证了支护的及时性和有效性。
在巷道爆破后立即施工以喷射混凝土支护能有效地制止岩层变形的发展,并控制应力降低区的伸展而减轻支护的承载,增强了岩层的稳定性。
1.2封闭性
由于喷锚支护能及时施工,而且是全面密粘的支护,因此能及时有效地防止因水和风化作用造成围岩的破坏和剥落,制止膨胀岩体的潮解和膨胀,保护原有岩体强度。
巷道开挖后,围岩由于爆破作用产生新的裂缝,加上原有地质构造上的裂缝,随时都有可能产生变形或塌落。
当喷射混凝土支护以较高的速度射向岩面,很好的充填围岩的裂隙,节理和凹穴,大大提高了围岩的强度。
(提高围岩的粘聚力C和内摩擦角)。
同时喷锚支护起到了封闭围岩的作用,隔绝了水和空气同岩层的接触,使裂隙充填物不致软化、解体而使裂隙张开,导致围岩失去稳定。
1.3粘结性
喷锚支护同围岩能全面粘结,这种粘结作用可以产生三种作用:
①
联锁作用,即将被裂隙分割的岩块粘结在一起若围岩的某块危岩活石发生滑移坠落,则引起临近岩块的联锁反应,相继丧失稳定,从而造成较大范围的冒顶或片帮。
开巷后如能及时进行喷锚支护,喷锚支护的粘结力和抗剪强度是可以抵抗围岩的局部破坏,防止个别威岩活石滑移和坠落,从而保持围岩的稳定性。
②复和作用,即围岩与支护构成一个复合体(受力体系)共同支护围岩。
喷锚支护可以提高围岩的稳定性和自身的支撑能力,同时与围岩形成了一个共同工作的力学系统,具有把岩石荷载转化为岩石承载结构的作用,从根本上改变了支架消极承担的弱点。
③增加作用。
开巷后及时继进行喷锚支护,一方面将围岩表面的凹凸不平处填平,消除因岩面不评引起的应力集中现象,避免过大的应力集中所造成的围岩破坏;
另一方面,使巷道周边围岩由双方向受力状态,提高了围岩的粘结力C和内摩擦角,也就是提高了围岩的强度。
1.4柔性
喷锚支护属于柔性薄性支护,能够和围岩紧粘在一起共同作用,由于喷锚支护具有一定柔性,可以和围岩共同产生变形,在围岩中形成一定范围的非弹性变形区,并能有效控制允许围岩塑性区有适度的发展,使围岩的自承能力得以充分发挥。
另一方面,喷锚支护在与围岩共同变形中受到压缩,对围岩产生越来越大的支护反力,能够抑制围岩产生过大变形,防止围岩发生松动破坏。
2新奥法理论要点及施工要点
2.1
新奥法与传统施工方法的区别:
传统方法认为巷道围岩是一种荷载,应用厚壁混凝土加以支护松动围岩。
而新奥法认为围岩是一种承载机构,构筑薄壁、柔性、与围岩紧贴的支护结构(以喷射混凝土、锚杆为主要手段)并使围岩与支护结构共同形成支撑环,来承受压力,并最大限度地保持围岩稳定,而不致松动破坏。
新奥法将围岩视为巷道承载构件的一部分,因此,施工时应尽可能全断面掘进,以减少巷道周边围岩应力的扰动,并采用光面爆破、微差爆破等措施。
减少对围岩的震动,以保全其整体性。
同时注意巷道表面尽可能平滑,避免局部应力集中。
新奥法将锚杆、喷射混凝土适当进行组合,形成比较薄的衬砌层,即用锚杆和喷射混凝土来支护围岩,使喷射层与围岩紧密结合,形成围岩-支护系统,保持两者的共同变形,故而可以最大限度地利用围岩本身的承载力。
2.2保护巷道围岩自身的承载能力
新奥法施工在巷道开挖后采取了一系列综合性措施:
构筑防水层、围岩巷道排水;
选择合理的断面形状尺寸;
给支护留变形余量;
开巷后及时做好支护、封闭围岩等,都是为保护巷道围岩的自身承载能力,使围岩的扰动影响控制在最小范围内,并加固围岩,提高围筵强度。
使其与人工支护结构共同承受巷道压力。
2.3允许围岩由一定量的变形,以利于发挥围岩的固有强度。
同时巷道的支护结构,也应具有预定的可缩量,以缓和巷道压力。
围岩的变形是控制在一定范围内的,必须避免围岩变形过大,从而导致围岩强度的削弱以致引起垮落、失稳。
支护结构具有一定的变形量,允许巷道围岩产生一定的变形,以缓和来自巷道的巨大压力,更进一步减轻支护荷载。
2.4新奥法施工过程中量测工作的特殊性
由于岩体生成条件与地质作用的复杂性,施工条件的复杂性,以及对工程设计参数的精确要求,得要通过许多量测手段,在施工过程中对围岩动态和支护结构工作状态和支护结构工作状态进行监测。
并用监测结果修改初步设计,指导施工。
量测的结果可以作为施工现场分析参数和修改设计的依据,因而能够预见事故和险情,以便及时采取措施,防患于未然提到施工的安全程度。
由上所述,新奥法的支护原则是:
围岩不仅是载物体,而且是承载结构;
围岩承载圈和支护体组成巷道的统一体,是一个力学体系;
巷道的开挖和支护都是为保持改善与提高围岩的自身支撑能力服务。
3新奥法的主要支护手段与施工顺序
新奥法是以喷射混凝土、锚杆支护为主要支护手段,因锚杆喷射混凝土支护能够形成柔性薄层,与围岩紧密粘结的可缩性支护结构,允许围岩又一定的协调变形,而不使支护结构承受过大的压力。
施工顺序可以概括为:
开挖→一次支护→二次支护。
3.1开挖
开挖作业的内容依次包括:
钻孔、装药、爆破、通风、出渣等。
开挖作业与一次支护作业同时交叉进行,为保护围岩的自身支撑能力,第一次支护工作应尽快进行。
为了冲分利用围岩的自身支撑能力开挖应采用灌面爆破(控制爆破)或机械开挖,并尽量采用全断面开挖,地质条件较差时可以采用分块多次开挖。
一次开挖长度应根据岩质条件和开挖方式确定。
岩质条件好时,长度可大一些,岩质条件差时长度可小一些,在同等岩质条件下,分块多次开挖长度可大一些,全断面开挖长度就要小一些。
一般在中硬岩中长度约为2-2.5米,在膨胀性地层中大约为0.8-1.米。
3.2第一次支护作业包括:
一次喷射混凝土、打锚杆、联网、立钢拱架、复喷混凝土
在巷道开挖后,应尽快地喷一层薄层混凝土(3-5mm),为争取时间在较松散的围岩掘进中第一次支护作业是在开挖的渣堆上进行的,待把未被渣堆覆盖的开挖面的一次喷射混凝土完成后再出渣。
按一定系统布置锚杆,加固深度围岩,在围岩内形成承载拱,由喷层、锚杆及岩面承载拱构成外拱,起临时支护作用,同时又是永久支护的一部分。
复喷后应达到设计厚度(一般为10-15mm),并要求将锚杆、金属网、钢拱架等覆裹在喷射混凝土内。
完成第一次支护的时间非常重要,一般情况应在开挖后围岩自稳时间的二分之一时间内完成。
目前的施工经验是松散围岩应在爆破后三小时内完成,主要由施工条件决定。
在地质条件非常差的破碎带或膨胀性地层(如风华花岗岩)中开挖巷道,为了延长围岩的自稳时间,为了给一次支护争取时间,安全的作业,需要在开挖工作面的前方围岩进行超前支护(预支护),然后再开挖。
在安装锚杆的同时,在围岩和支护中埋设仪器或测点,进行围岩位移和应力的现场测量:
依据测量得到的信息来了解围岩的动态,以及支护抗力与围岩的相适应程度。
一次支护后,在围岩变形趋于稳定时,进行第二次支护和封底,即永久性的支护(或是补喷射混凝土,或是浇注混凝土内拱),起到提高安全度和整个支护承载能力增强的作用,而此支护时机可以由监测结果得到。
对于底板不稳,底鼓变形严重,必然牵动侧墙及顶部支护不稳,所以应尽快封底,形成封闭式的支护,以谋求围岩的稳定。
4新奥法适用范围
具有较长自稳时间的中等岩体;
②
弱胶结的砂和石砾以及不稳定的砾岩;
③
强风化的岩石;
④
刚塑性的粘土泥质灰岩和泥质灰岩;
⑤
坚硬粘土,也有带坚硬夹层的粘土;
⑥
微裂隙的,但很少粘土的岩体;
⑦
在很高的初应力场条件下,坚硬的和可变坚硬的岩石;
在下述条件下应用新奥法必须与一些辅助方法相配合
有强烈地压显现的岩体;
膨胀性岩体(要与仰拱与底部锚杆相配合);
在一些松散岩体中,要与钢背板与之配合;
在蠕动性岩体中,要与冻结法或预加固法等配合;
在下列场合中应用应慎重
大量涌水的岩体;
由于涌水会产生流砂现象的围岩;
极为破碎,锚杆钻孔、安装都极为困难的岩体;
开挖面完全不能自稳的岩体等。
5
新奥法的缺点主要有:
实施不仅要求有良好的施工组织和管理,也要求技术人员和量测人员都十分熟练,没有这一点就易于发生错误;
作业质量都与每一个人的仔细操作有关。
开挖暴露出的地质会立即改变其状态,因此要求施工地质人员要亲临现场,以便发现问题;
用能控制的施工量测,往往给施工带来不便;
干喷射带来的灰尘以及由于易受化学药品的损害必须加强防护,尤其是对眼睛的防护,湿喷虽然可以避免此缺点,但在同样条件下,不如干喷那样有效的支护岩体。
新奥法施工是从实际经验中总结出来的,又在不断实践经验中得以丰富其内容和进一步发展,新澳法施工在我国推广以来,经过几十年的发展,通过科研、设计、施工三结合,在修建下坑、西坪、大瑶山、军都山等铁路隧道以及中梁山、二郎山、西山坪等多座公路隧道中,应用新奥法远离及其相应的技术,取得了较大的成就。
不可否认,新奥法也存在不少缺点,不过经过工程技术人员和科技工作者的共同努力一定可以把新奥法不断完善,在我国的现代化建设进程中发挥更加重要的作用。
浅埋暗挖法又称矿山法,起源于1986年北京地铁复兴门折返线工程,是中国人自己创造的适合中国国情的一种隧道修建方法。
该法是在借鉴新奥法的某些理论基础上,针对中国的具体工程条件开发出来的一整套完
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