第3章 装置叙述 谢喜梅.docx
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第3章装置叙述谢喜梅
第3章
(谢喜梅译)
装置叙述
目录
1.总说明
2.天然气压缩
3.脱硫工段
4.转化工段
4.1一段转化炉
4.1.1蒸汽/碳比值
4.1.2一段炉的热量输入
4.1.3燃烧空气和烟道气
4.2二段转化炉
5.一氧化碳转化工段
5.1.1CO高变转化
5.1.2CO低变转化
6.二氧化碳脱除工段
6.1二氧化碳吸收
6.2MDEA再生
6.2.1高压闪蒸
6.2.2低压闪蒸
6.2.3二氧化碳汽提
7.甲烷化工段
8.氨合成工段
8.1整个回路控制
8.2氨合成塔
8.3氨产品
8.4氨冷冻回路
8.5氨回收
8.5.1吸收
8.5.2蒸馏
9.工艺冷凝液汽提工段
10.锅炉给水的制备和蒸汽再生
11.高压蒸汽过热
1.总说明
下面是一个工段接一个工段地说明主要工艺参数控制和主要控制原则。
本说明只能作为初次检查P&I图的一个帮手。
关于透平、泵和专用设备的详细说明,若有疑问请参考设备供货商的操作手册。
2.天然气压缩
请参考P&I图:
P1
天然气进料来自界区,有一定的压力范围。
脱硫工段的压力由PIC-2002控制,它能保持脱硫工段的入口有一个恒定的压力,因此能使转化工段的天然气供应流量保持稳定。
3.脱硫工段
请参考P&I图:
P2,P3,P6
天然气的脱硫分两部分进行。
第一步发生在氢化器(R201)里,在此所有的有机硫组分都被转化成H2S。
第二步发生在硫吸收塔(R202A/B)里,在此硫从天然气中脱出,吸附在ZnO上。
理想的吸附温度通过加热预热器盘管(E2041,2和3)就能获得,预热器装在一段转化炉(H201)的废热回收工段。
E2042供有一个旁路,由TIC-2039控制,它还控制着氢化器(R201)的入口温度。
一股由FIC-2035控制的氢气流量不停地加入到预热器最后一个盘管(R2041)上游的天然气里。
氢气用于在氢化器(R201)里氢化有机硫的组分。
正常操作时该流量为2200Nm3/h,符合氢/氢碳比0.05Nm3/h。
位于硫吸收塔下游由PIC-2027控制的放空阀是在脱硫工段加热和开车期间使用的。
通常这个控制器应保持手动。
4.转化工段
天然气/蒸汽混合物的转化分两步进行。
第一步在加热的一段炉(H201)进行,第二步在绝热的二段炉(R203)进行。
其中一段炉的废气与空气混合在一起。
一段炉辐射段产生的烟道气显热用于预热回收工段的盘管。
4.1一段炉
4.1.1蒸汽/碳比值
请参考P&I图:
P6和U1
按照设计,一段炉入口有一个恒定的蒸汽/碳比值,为3.0(氢碳中每个moleC都有3.0molesH2O),装置是在这种情况下进行操作的。
进入转化工段的天然气进料由流量调节阀FIC-2026进行调节。
工艺蒸汽流量由流量调节阀FIC-2030进行调节。
按moles/mole进行测量的蒸汽/碳比值由DCS进行计算后通过FFI-2031显示出来。
天然气进料的碳含量(包括循环的氢)由FN-2031进行调整。
天然气供料的主要流量控制(FIC-2026)配有一个旁路控制FIC-2028。
开车时如果流量太低就用它来调节。
主要的工艺蒸汽控制(FIC-2030)也配有一个启动旁路,它由FIC-2023进行调节。
正常操作时有一定的蒸汽流量经过FV-2023。
如果一段炉连锁安全组(IS-1)跳车了,主要的工艺蒸汽流量阀(FV-2030)就会关闭。
那就要关闭天然气进料调节阀(FV-2026和FV-2028)及切断阀(USV-2027/2)并打开排放阀USV-2027/1进行双切断和双排放。
然而要保持一股蒸汽流经工艺蒸汽旁路,防止一段炉里的管子和进料气/蒸汽预热器的盘管(E201)过热。
为了脱除甲烷、氨、二氧化碳和其它多余的溶解气体,要使用部分工艺蒸汽汽提工艺冷凝液,见第9小节。
汽提的蒸汽量由FIC-7010控制,它是在工艺冷凝液汽提塔(F701)的蒸汽入口进行操作的。
蒸汽经过F701之后就返回到中压蒸汽管线上游的蒸汽/天然气混合点。
如果蒸汽/碳的比值或天然气的流量或工艺蒸汽的流量太低,单独的流量变送器就能确保一段炉的连锁安全组跳车。
4.1.2一段炉的热量输入
请参考P&I图:
P9-P11和P36。
一段炉辐射段工艺气体的出口温度应保持住,以使二段炉的甲烷按照AI-2051所示令人满意地溜出。
温度越高,溜出的甲烷越少。
一段炉由二个辐射壁室组成,每一个都有一排催化剂管子,顺着中心线安放。
烧嘴分6排安装在每个室的墙壁上。
烧嘴为自动激发型。
必要时可以通过调节每个燃料总管上游端的截止阀来调节催化剂管子的燃烧分布,或者还可以使选好的烧嘴不操作来进行调节。
整体分布可能必须得进行,以调节进入废热回收工段的热量。
顶排的高热量输入会增加燃料气的温度,因此较高的热量会被输送到废热回收工段。
重要的是要尽可能使燃烧均匀。
一段炉出口的三个热收集器应具有同样的温度。
两个室出口的燃料气温度也应大约相同。
燃料控制系统供有一个烧嘴气密测试系统,保证一段炉在开车点烧嘴时不会充满爆炸性气体。
请参考烧嘴气密测试系统的说明,HTAS图号:
4327079
负荷控制
通常,转化炉的总热量是由FIC-2047进行控制的,它相当于一个负荷控制器。
每个燃料源的热量输入都加到FY-2047/1中,并被变成输入信号(PV)发送到FIC-2047。
然后控制器就会调节天然气燃料的流量,从而保证转化炉有理想的热量输入(设定点)。
转化炉的热量输入要进行设定,以使工艺气体侧保持理想的出口温度,从而获得必要的甲烷逃逸。
因此设定点(FIC-2047)的绝对值不太重要。
负荷控制器的主要目的是在如果一种尾气燃料的流量突然变化时尽量减少转化炉的波动。
每个燃料的热量输入都是这样计算的:
测量的流量×较低的加热值(LHV)。
较低的加热值是通过以下几个控制器进行输入的:
FN-2046(天然气)、FN-2048(氨回收装置的尾气)、FN-2049(工艺气体)、FN-2050(闪蒸气体)。
天然气燃料控制
天然气的流量由FI-2046指示。
PIC-2048确保天然气燃料总管的压力保持在烧嘴供货商规定的最低值之上。
有了高选择器FY-2047/2,压力控制器的输出就会无视FIC-2047的信号。
压力控制器是在开车时使用的,但是在正常操作时也应把它保持在自动位置。
天然气燃料总管配有低压和高压跳车(PSAL-2048/PSAH-2048),会导致一段炉连锁安全组跳车。
低压跳车要设定到烧嘴允许的最低压力,用来保护正在熄灭的烧嘴,避免炉子里产生燃烧气体。
高压跳车防止过度燃烧。
如果一段炉连锁安全组(IS-1)启动了,就要通过关闭USV-2036/1和-2037并打开USV-2036/2建立双切断和双排放,关闭天然气燃料。
尾气燃料控制
尾气从氨回收装置接收。
尾气流量通常由PIC-5043进行控制,保持氨回收装置的尾气总管里有一个恒定的压力。
在引入尾气时,要使用尾气燃料总管的压力控制器PIC-2049慢慢地增加流量,保证尾气燃料总管的压力保持在烧嘴供货商规定的最低值之上。
或者还可以操作流量控制器FIC-2048,从而通过高选择器FY-2048/2无视尾气燃料总管压力控制器的信号。
由FY-2048/2进行的输出,通过低选择器FY-2048/3无视尾气吸收塔压力控制器的信号。
流量控制器运行时设定点应总稍微高于实际值,以防止燃料流量因上游工艺可能出现波动而导致突然增加。
工艺气体燃料控制
正常操作时少量的工艺气体可以在尾气燃料总管里用作燃料来调节二氧化碳的产量,使它达到把氨生产成尿素时所需要的量。
FIC-2049控制着工艺气体的流量。
流量信号乘上较低的加热值(FN-2049),计算的负荷用作负荷控制器FIC-2047的输入,使燃料总管有一个恒定的负荷(流量)。
闪蒸气体燃料控制
出自高压闪蒸槽(B302)的闪蒸气体被加入到天然气燃料总管里。
闪蒸气体的流量通常由PIC-3014进行控制,使高压闪蒸槽有一个恒定的压力。
在引入闪蒸气体时要使用流量控制器FIC-2050慢慢地增加它的流量,通过低选择器FY-2050/2使PIC-3014的信号超驰。
4.1.3燃烧空气和烟道气
请参考P&I图:
P7,P8
一段转化炉设计的是在空气比值多余10%的情况下操作的,与AI-2026指明的大约2mole%的氧气含量相符合(依据于一个干基)。
多余的空气由单个烧嘴空气调节装置进行调节。
理想的做法是,烧嘴空气调节装置应能把所有的烧嘴都调节均匀。
炉膛的干燥度由PIC-2032进行控制,调节烟道气鼓风机(K201)的入口挡板即可。
关键是烧嘴的性能要好,废热回收工段的性能也要好,这样就可以保证一段炉的炉膛有一个良好的干燥度。
干燥度太低会使燃烧不稳定,还会使烟道气向周围泄露;太高会使假空气泄露到废热回收工段,导致盘管的热回收效率降低。
还可能损坏耐火材料。
烟道气鼓风机(K201)是蒸汽透平驱动的,正常操作时,透平的速度由HIC-2013调节,因此入口挡板的压降最低。
如果炉膛为正压,转化炉上的盒式闪亮灯就会启动(PAHH-2032使联锁程序I-209跳车),从而警告操作工不要打开观察孔。
如果达到的压力太高了,PSAH-2032就会使一段炉的联锁安全组IS-1跳车。
如果一段炉的联锁安全组(IS-1)跳车了,假空气挡板HV-2028/1和HV-2028/2就会打开。
万一出现过度的真空,这种安排就会使周围空气进来。
或者万一压力超过了,这种安排会使烟道气从转化炉排放出来。
挡板还可以用来更改WHS的性能。
打开挡板就会减少第一个盘管的负荷,但是会增加以后盘管的负荷。
4.2二段炉
请参考P&I图:
P4,P6和P11。
工艺空气在二段炉的“燃烧室”里被加入到一段炉的废气中。
它在二段炉(R203)里作氧气源使用进行燃烧,它还作为氮气源,添加到氨回路下游的补充气里。
氨回路补充气体里的H2/N2比值应按照下面8.1节中的说明稍微低于3.0。
正常操作期间,工艺空气的流量由FIC-2012进行串联控制,它给蒸汽透平TK421(工艺空气压缩机(K421)的驱动机)的调速器提供一个远程信号。
实际的气体/空气比值是由DCS进行计算的,并由FFI-2015指示出来。
如果H2/N2比值与理想的比值有偏差,就该相应地调整工艺空气流量。
氨回路补充气体里的H2/N2比值稍微有变化就会导致回路中的比值出现非常大的变动。
因此应总要采取小步骤对H2/N2比值进行调整,做进一步调整前要使工艺变稳定。
开车时要通过FIC-2011的流量控制稳定地控制工艺空气的流量。
然而正常操作时应把FV-2011全部打开,以便节省工艺空气压缩机的能量。
FV-2011配有开车旁路,由FIC-2016控制。
开车时如果方便就把控制从FIC-2016切换到FIC-2011。
工艺空气在进入二段炉之前在空气预热器盘管(E2021和2)中进行预热。
最终的预热温度,由TI-2047指示,可以通过E2022的旁路进行调节,它由HIC-2011控制的。
空气流量太低会导致联锁安全组IS-3跳车(由FSAL-2011启动),从而使丢失的空气由保护蒸汽来代替,因此避免了工艺空气预热器盘管E-2021温度过热。
保护蒸汽由FIC-2017进行控制,应在下列情况下进行提供:
1)开车时在二段炉点火前;2)停车时在二段炉灭火后;3)如果工艺空气的出口温度增加了就同空气一起提供。
如果气体/空气的比值太低(由FFSAL-2015启动),或者如果二段炉出口的温度太高(由TSAH-2077),都会使二段炉的联锁安全组跳车(IS-2)。
如果二段炉的联锁安全组已经跳车了,工艺空气的流量就会关闭,而且自动由保护蒸汽来代替。
联锁安全组IS-3强制FIC-2017进入自动状态,配有预先确定的设定点。
二段炉的表皮温度应该受到监视,它可从热敏绘图的颜色中被查看,以避免在壳体温度过热时进行操作。
5.一氧化碳转化工段
一氧化碳转化在两个放热绝热反应步骤中进行,这两个步骤都带有快速冷却。
为了获得理想的一氧化碳转化效果,重要的是要对反应温度进行精确而可靠的控制。
高反应温度涉及到高反应率,但是,另一方面,低温会使化学平衡转向较高的一氧化碳转化。
5.1.1一氧化碳高温转化
请参考P&I图:
P11和P13。
一氧化碳高变炉(R204)的入口温度由TIC-2079控制,它控制着蒸汽过热器(E209)的内部旁路。
一氧化碳高变炉入口和出口温度以及3个不同层次的催化剂床的温度都可以测得。
催化剂床的温度分布和整个反应器的温度上升都表明着催化剂的性能。
催化剂的性能还可以通过在AP-2556处采样进行检查。
通过在一氧化碳高变炉上游使用闸阀可以把一氧化碳转化工段与转化工段隔离开。
建议在二段炉催化剂氧化时进行这种隔离。
正在进行氧化时可通过HV-2062排放蒸汽/空气混合物。
5.1.2一氧化碳低温转化
请参考P&I图:
P14和P15。
一氧化碳低变炉(R205)的入口温度由TIC-2111控制,它控制着第1个锅炉给水预热器(E212)的旁路。
E-212的出口有一个蝶阀,保证TV-2111有足够的压降,使它在装置低生产能力操作时功能正常。
蝶阀供有一个机械停止机构,保持通过E212的流量不全部被堵。
一氧化碳低变炉入口和出口温度以及5个不同层次的催化剂床的温度都可以测得。
催化剂床的温度分布和整个反应器的温度上升都表明着催化剂的性能。
催化剂的性能还可以通过对一氧化碳进行分析以及在AP-2566处采样进行检查。
一氧化碳低变炉可以在HV-2081和HV-2082之间进行隔离,流量可以通过HV-2083走旁路。
联锁程序I-205一跳车,R205就会被隔离开。
如果反应器入口的工艺气体出现了水滴或者如果催化剂本身产生了冷凝就说明一氧化碳低变炉里的催化剂可能损坏了。
因此,联锁安全组IS-3就会启动I-205来隔离R205。
因为保护蒸汽随后就被引入到工艺空气预热器E-2021中,这会增加工艺气体的露点。
请参考上述4.2小节。
R205也可以通过手动启动I-205进行隔离。
这个设施是在开车和停车时使用的。
当把一氧化碳低变炉与工艺系统隔离开时,可以把它与氮气循环系统连接起来。
这要在加热期间和催化剂还原期间进行。
开车期间,如果一段炉联锁组跳车了(IS-1),工艺气体就会通过压力控制工艺放空阀PV-2076自动放空,它位于一氧化碳低变炉的出口。
6.二氧化碳脱除工段
a)二氧化碳吸收
请参考P&I图:
P16-P24和U3。
当切换的工艺气体经过二氧化碳吸收塔(F302)时,许多二氧化碳都被脱除。
二氧化碳吸收塔入口的工艺气体温度由TI-3003指示,可以通过汽提塔再沸器(E302)工艺气体旁路和第一个脱盐水预热器(E304)脱盐水旁路进行控制。
第一段二氧化碳吸收使用的半贫液流量由FIT-3021控制;第二段二氧化碳吸收使用的贫液流量由FIC-3022控制。
正如下面6.2.3小节中的详细说明所叙,贫液流量是用来进一步控制二氧化碳汽提塔液位控制的输入的。
贫液或半贫液的流量太低就会启动IS-6(甲烷化炉跳车),这会停止工艺气体往甲烷化炉流动。
贫液经过MDEA溶液过滤器时是连续流动的,从而脱除杂质。
否则,杂质会在二氧化碳脱除工段沉积并引起泡沫问题。
经过过滤器的流量由FI-3513指示,并由过滤器下游的截止阀进行调节。
离开二氧化碳吸收塔的精制气体中的二氧化碳含量由AI-3021指示,它配有一个高报警,可防止甲烷化工段因二氧化碳含量过高而失控。
在二氧化碳吸收塔床层之间进行采样分析就能监测到液体和气相中的二氧化碳含量。
二氧化碳吸收塔顶部的3个泡罩式塔盘有连续的冲洗水流量(汽提工艺冷凝液或再沸器供水),由FIC-3023指示,以把因精制气体的携带而损失的溶液量离开减少到最低。
离开二氧化碳吸收塔底部的富液流量由LIC-3027控制,保持着二氧化碳吸收塔池子有一个恒定的液位。
液压透平(XP301)上游的LV-3027/1和LV-3027/2以及LV-3027/3(透平旁路阀门)这几个液位控制器是分程进行启动的。
二氧化碳吸收塔的液位太低就会导致二氧化碳脱除联锁安全组IS-5跳车,这可以停止工艺气体流向二氧化碳吸收塔,也可以停止富液从二氧化碳吸收塔流出。
二氧化碳吸收塔工艺气体入口有一个氮气连接管。
它在预投料试车和开车期间用于吹扫。
二氧化碳吸收塔工艺气体入口有一个固定的天然气连接管,它用于开车时的升压。
开车时或者是在甲烷化工段的联锁安全组跳车时,工艺气体就会自动通过压力控制工艺放空阀PV-3036放空。
这个放空阀位于二氧化碳吸收塔的出口。
6.2MDEA的再生
富液分3步骤进行再生:
高压闪蒸、低压闪蒸和二氧化碳汽提。
6.2.1高压闪蒸
再生的第一步骤发生在闪蒸槽(B302)里,在此,溶解的惰性气体从富液中分离出来。
高压闪蒸再生步骤中的压力由PIC-3014控制,它分程控制着用作燃料的送往一段炉(H201)的闪蒸气体的流量和送往放空系统的闪蒸气体流量。
高压闪蒸槽池子里的富液液位由LIC-3012控制。
富液样品可在F302富液出口AP-3529处采集,也可在高压闪蒸槽富液出口管线的AP-3512处进行采集。
防泡溶液可在出入高压闪蒸槽的富液管线里的辅助点注入。
高压闪蒸槽有一个固定的氮气连接管,它在预投料试车和开车期间用于吹扫。
6.2.2低压闪蒸
出自高压闪蒸槽的富液进入到低压闪蒸槽(B301)里,在此,绝大多数二氧化碳被闪蒸掉。
闪蒸工艺通过在底部引入二氧化碳汽提塔(F301)蒸汽/CO2混合物得到增强。
低压闪蒸槽里的压力由放空控制装置PIC-3015进行控制。
开车期间,PIC-3015控制着经过放空控制装置的流量。
闪蒸气体流经二氧化碳产品冷却器(E306),可减少二氧化碳产品里的MDEA和水汽。
从二氧化碳产品分离器(B303)返回到低压闪蒸槽的顶部冷凝液的流量由FI-3511指示,并由OH冷凝液泵(P304A/B)出口管线上的截止阀调节控制。
二氧化碳产品分离器(B303)里的液位由LIC-3019控制,从而使多余的冷凝液5返回到半贫液管线里。
输送多余的冷凝液时要做好预防工作。
然而,要尽量避免输送冷凝液,尽量减少溶液的损失。
低压闪蒸槽的池子用作整个MDEA工段的收集槽;液位不用进行任何控制。
然而液位太低会使联锁安全组IS-4跳车,然后使二氧化碳脱除工段的所有泵都停止运行。
半贫液离开低压闪蒸槽之后被分成两种物流。
主物流用半贫液泵(P301A/B)输送到二氧化碳吸收塔,其流量如上述6.1小节所叙由FIC-3021控制。
另一种物流如下面6.2.3小节所叙由分程物流泵(P303A/B)输送到二氧化碳汽提塔。
6.2.3二氧化碳汽提
最终的再生步骤在二氧化碳汽提塔(F301)中进行,在此,二氧化碳用汽提塔再沸器(E302)生产的蒸汽进行汽提。
进入F301的半贫液流量由FIC-3002控制,它与LIC-3004进行串联,保持二氧化碳汽提塔的池子有一个恒定的液位。
二氧化碳吸收塔的贫液流量用来进行进一步的输入,以获得快速反应的液位控制。
二氧化碳汽提塔的液位太低就会使联锁安全组IS-5跳车,这会停止工艺气体流量流向二氧化碳吸收塔,也会停止富液流量离开二氧化碳吸收塔。
二氧化碳汽提塔里的压力由低压闪蒸槽里的压力直接控制,它如上述6.2.2小节所叙由PIC-3015控制。
汽提塔再沸器生产的蒸汽量由工艺气体侧的旁路调节。
7.甲烷化工段
请参考P&I图:
P13和P24。
最后一个气体净化工段为甲烷化,在此,剩余的一氧化碳转化成甲烷和水汽。
甲烷化炉的入口温度由TIC-3039控制,它是分程控制的,先控制气-气换热器(E311)的旁路。
如果需要增加热量,TIC-3039就会启动打开TV-3039/2,因此要增加经过甲烷化炉调温加热器(E211)的切换气体量。
这种情况会在加热期间和操作期间出现,一氧化碳含量较低。
TV-3039/2中有一个机械停止机构,保证有少量的流量经过阀门,以避免冷凝液积聚。
催化剂床里的温度从4个不同的高度进行测量,以监控温度的分布。
如果由于一氧化碳转化工段出故障或MDEA工段出故障而导致至甲烷化炉的一氧化碳和/或二氧化碳激增,那么甲烷化炉的温度就会上升的很高,可能会超出甲烷化炉的设计温度。
为了避免这种情况发生,在催化剂床里安装了4个高温开关,可使甲烷化炉联锁安全组(IS-6)跳车。
如果IS-6跳车了,至甲烷化炉的工艺气体流量就会被关闭。
如果发生了这种情况,工艺气体就会自动在二氧化碳吸收塔的下游通过PV-3036进行放空。
另外,甲烷化炉顶部还有一个手动放空点,其阀门装在离甲烷化炉(地面)不远处的一个安全地点,便于操作。
放空可以使要排放的气体回流到甲烷化炉,防止容器和催化剂在跳车期间出现过热。
在最终气体分离器(B311)里,甲烷化炉的废气得到冷却,其冷凝液得到脱除。
B311里的液位由LIC-3038控制。
B311里的液位太高就会使甲烷化工段联锁安全组(IS-6)跳车,从而避免因液体被携带到合成气压缩机而产生危险。
最终气体分离器的下游已安装了H2和CO+CO2(AI-3032/3033)在线分析仪,以监控合成回路的补充气体。
甲烷化工段的压力由PIC-3038控制,这为合成气压缩机的驱动机蒸汽透平(TK431)提供了一个远程设定点。
开车期间或如果合成回路联锁安全组跳车了,工艺气体就会自动通过装在最终气体分离器出口的压力控制工艺放空阀(PV-3037)自动放空。
8.氨合成工段
请参考P&I图:
P25-P30。
氨合成在一个回路中发生,其中大约有30%的氮气和氢气在经过氨合成塔(R501)时都得到了转化。
液氨产品分离后未转化的氮气和氢气打循环。
8.1整个回路控制
氨合成回路的补充气体流量由PIC-3038控制,如上述第7小节所叙,通过往合成气压缩机透平(TK431)提供一个远程设定点使甲烷化工段出口保持一个恒定的压力。
预计氨合成塔的操作压力大约为137barg。
实际的操作压力没有被直接控制,它取决于其它几项工艺条件:
显著的生产量、循环流量、惰气浓度、合成塔出口的氨浓度、H2/N2比值和催化剂的活性。
回路压力的增加通过以下几项进行:
增加回路的补充气体、降低循环量、增加惰气浓度、增加合成塔入口的氨浓度或改变H2/N2的最佳比值。
此外,还可以增加催化剂的使用寿命(降低活性)来提高回路压力。
反应率随压力的上升而增加,如果所给的工艺条件是设定好的,压力就会自动调节。
这样,生产量就会与回路中所供的合成气补充量相符合。
离开氨回路的氨产品流量由LIC-5012控制,它使氨分离器(B501)保持一个恒定的压力。
B501的液位太高就会导致氨合成工段联锁安全组(IS-7)跳车。
少量的氢气和氮气离开氨回路时溶解在氨产品中。
氮气的溶解度比氢气的溶解度稍微高点儿,因此,必须保持补充气体中的H2/N2比值略低于3,这样才能保持回路本身的H2/N2比值为3。
补充气体中的H2/N2比值由FIC-2012控制,如4.2小节所叙,它控制着加入到二段炉的工艺空气量。
为了防止惰性气体氩气和甲烷积聚在合成回路,要用少量的合成气体在第一个氨急冷器出口连续进行置换。
置换气体流量由FIC-5011控制,它分程控制着置换气体吸收塔(F551)的流量和氨放空总管
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