立杆间距600计算书.docx
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立杆间距600计算书
600间距立杆计算书
、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B2,标高-1.7.00m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
380
新浇混凝土楼板边长L(m)
8.4
新浇混凝土楼板边宽B(m)
8.4
、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Qik
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活
2荷载(kN/m2)
1
2
模板及其支架自重标准值Gik(kN/m2)
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
3
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
3
钢筋自重标准值G3k(kN/m)
1.1
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
3.1
立柱纵向间距la(mm)
600
立柱横向间距lb(mm)
600
水平拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
自定义
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
200
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
200
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距(mm)
200
小梁距混凝土板短边的距离(mm)
100
小梁两端各悬挑长度(mm)
100,100
设计简图如下:
模板设计平面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
12
2
面板抗弯强度设计值[f](N/mm)
15
2
面板弹性模量E(N/mm)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》521"面板可按简支跨计算"的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
P
^77?
200
W=bh2/6=1000沐2X12/6=24000mm3,I=bh3/12=100012X12X12/12=
4
144000mm
1、强度验算
qi=0.9max[1.2(Gik+(G3k+G2k)>h)+1.4Qik,1.35(Gik+
(G3k+G2k)来)+1.40.7Q1k]为=0.9max[1.2(0.1+(1.1+24)0.38)+1.425,
1.35(0.1+(1.1+24)0.38)+1.40712.5]1>=13.92kN/m
q2=0.9>1.35>G1kXd=0.91.350.1X=0.12kN/m
p=0.91.3>0.7Q1k=0.9X.40.7>2.5=2.2kN
Mmax=max[q1|2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13.920.2/8,0.12>0.22/8+2.20.2/4]=
0.11kNm
0=Mmax/W=0.11106/24000=4.62N/mm2<[f=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)>h)为=(0.1+(1.1+24)0.38)1=9.64kN/m
44
v=5ql/(384EI)=5>9.64200/(38410000X44000)=0.14mm<[=]/400=
200/400=0.5mm
满足要求!
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50X80
2
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm)
15.44
2
小梁抗剪强度设计值[t](N/mm)
1.78
2
小梁弹性模量E(N/mm)
9350
3
小梁截面抵抗矩W(cm3)
53.33
小梁截面惯性矩l(cm4)
213.33
因[B/lb]取整-1=[8400/600]取整-1=13,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长
度为100mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
100
1、强度验算
qi—0.9max[1.2(Gik+(G3k+G2k))h)+1.4Qik,
1.35(Gik+(G3k+G2k)>h)+1.4(X7Qik]为=0.9max[1.2(0.3+(1.1+24)0.38)+1.425,
1.35(0.3+(1.1+24)0.38)+1.407>2.5]0.2—2.83kN/m
因此,q1静—0.91.35(G1k+(G3k+G2k)>h)>b=0.9X.3503+(1.1+24)0.38)区2—
2.39kN/m
q1活—0.91.4>0.7Q1k>b=0.91.4>0.72.50.2—0.44kN/m
2222
M1—0.077qi静L2+0.1q1活L2—0.077>2.39>0.62+0.10.440.62—0.08kNm
q2—0.9>1.35>G1k旳=0.9为.350.30.2—0.07kN/m
p—0.91.4>0.7Q1k=0.91.40.7>2.5—2.2kN/m
M2—0.077cpL2+0.21pL—0.0770.070.W+0.212.2>0.6—0.28kNm
2222
M3—max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[2.830.12/2,0.070.1/2+2.20^1]—
0.22kNm
Mmax—max[M1,M2,M3]—max[0.08,0.28,0.22]—0.28kNm
0—Mmax/W—0.28106/53330—5.25N/mm2<[f—15.44N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vi=0.607qi静L+0.62qi活L=0.607星.39>0.6+0.62区44旳.6=1.03kN
V2=0.607c2L+0.681p=0.6070.070.6+0.6812.2=1.53kN
V3=max[qiLi,q2Li+p]=max[2.830.1,0.070.1+2.2]=2.21kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.03,1.53,2.21]=2.21kN
22
Tax=3Vmax/(2bh0)=3>2.211000/(280>50)=0.83N/mm<[舌].78N/mm
满足要求!
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)来)为=(0.3+(24+1.1)0.38)0.2=1.97kN/m
跨中vax=0.632qL4/(100EI)=0.6321.976004/(1009350>2133300)=0.08mm<[v]
=l/400=600/400=1.5mm
悬臂端vax=qL4/(8EI)=1.971004/(89350>2133300)=0mn^[v=h/400=
100/400=0.25mm
满足要求!
Q1k=1.5kN/m
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)>h)+1.4Q1k,
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
①48X3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
2
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm)
205
2
主梁抗剪强度设计值[t](N/mm)
125
4
主梁截面惯性矩l(cm4)
10.78
3
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
1、小梁最大支座反力计算
2
1.35(G1k+(G3k+G2k)>h)+1.40.7Q1k]为=0.9max[1.2(0.5+(1.1+24)0.38)+1.41.5,
1.35(0.5+(1.1+24)0.38)+1.407X.5]0.2=2.7kN/m
q^=0.91.35(G1k+(G3k+G2k)来)为=0.91.35®.5+(1.1+24)0.38)0.2=
2.44kN/m
q^=0.91.4>Q1k>b=0.9X.41.5>0.2=0.38kN/m
q2=(G1k+(G3k+G2k)>h)>b=(0.5+(1.1+24)0.38)0.2=2.01kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁,Rmax=(1.143qi静+1.223qi活)L=1.143送.44>0.6+1.223区.38>0.6=
1.95kN
按悬臂梁,Ri=qil=2.7区1=0.27kN
R=max[Rmax,Ri]=1.95kN;
同理,R'=1.46kN,R''=1.46kN
正常使用极限状态
按四跨连续梁,Rmax=1.143C2L=1.1432.010.6=1.38kN
按悬臂梁,R1=q2l=2.010.1=0.2kN
R=max[Rmax,R1]=1.38kN;
同理,R'=1.03kN,R''=1.03kN
2、抗弯验算
计算简图如下:
0.E31
/1飪靱应趾0(]曲0D1崗D01^0.01;dif001幽OtE;A(0.01;6f001;i
0-3560299Q3150.31031203110.3110311Q3130.305口却0&0293
主梁弯矩图(kNm)
Mmax—0.63kNm
尸Mmax/W—0.63X06/4490—140.55N/mm2w[f—205N/mm2
满足要求!
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=3.6kN
22
Tax—2Vmax/A=2X3.6X000/424—16.98N/mm<[—]25N/mm
满足要求!
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
vax—1.03mm
跨中vax=0.19mm<[v]=600/400=5mm
悬挑段vax—1.03mm>[v]=300/400=0.75mm
不满足要求!
请减小小梁间距或立柱纵向间距,或优化小梁位置等!
(可以不
考虑悬挑)
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2011
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点
的长度a(mm)
100
顶部立杆计算长度系数g1
1.386
非顶部立杆计算长度系数卩2
1.755
钢管类型
①48X3
2
立柱截面面积A(mm)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
3
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
2
抗压强度设计值[f](N/mm)
205
1、长细比验算
顶部立杆段:
loi=km(hd+2a)=1为.386(1500+2>100)=2356.2mm
非顶部立杆段:
lo2=k似h=11.7551500=2632.5mm
入=/i=2632.5/15.9=165.57<[入]=210
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段:
l01=kpj(hd+2a)=1.115化386(1500+2100)=2627.163mm
闪=l01/i=2627.163/15.9=165.23,查表得,沏=0.259
f=N/(©A)=0.9max[1.2X(0.5+(1.1+24)X0.38)+1.4X1,
1.35(0.5+(1.1+24)0.38)+1.407为]X0.60.61000/(0.26424)=4.711000/109.82=42.87N/mm2<[f]=205N/mmf
满足要求!
非顶部立杆段:
l02=k尿h=1.11517551500=2935.237mm
尼=102/i=2935.237/15.9=184.606,查表得,0.211
f=N/(©A)=0.9max[1.2X(0.75+(1.1+24)X0.38)+1.4X1,
1.35(0.75+(1.1+24)0.38)+1.4071]X0.60.6为000/(0.21424)=4.821000/89.46=5
22
3.85N/mm2<[f]=205N/mm"
满足要求!
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
8
按上节计算可知,可调托座受力N=4.71kN<[Nh8kN
满足要求!
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