烘干室热损耗量计算.docx
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烘干室热损耗量计算
考虑到油漆烘烤和冬季送风温度低需加热,送风温度18C以上,本方案配
置燃油加热装置套,每套加热装置及冬季送暖风制热量的计算如下:
8.2.2.1烤漆升温时热耗量计算
Qh总=(Qh1+Qh2+…+Qh11)K
Qh总:
升温时总的热损耗量(Kcal/h)
K:
考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数K取1.2
⑴设备室体散热量
Qh1=
K1:
设备室体保温层的传热系数(Kcal/m2?
h?
C)
F1:
设备室体保温层的表面积之和(m2)
t1:
烘干室工作温度「C)
t2:
环境温度「C),取最低一10C
Qh1=0.38X700X[(0-10)]=9310(Kcal/h)
⑵地面散热量
Qh2=
K2:
地面的传热系数(Kcal/m2?
h?
C)
F2:
地面散热面积(m2)
Qh2=2.5X182X[60-(-W)]5925(Kcal/h)
t:
升温时间,0.5小时
⑶烘干室内与热风接触的金属吸热量
Qh3=G1C1(t1-t2)/t
G1:
烘干室内金属的重量(kg)(烘干室地上部分)
C1:
金属比热(Kcal/kg?
C)
t:
升温时间,0.5小时
Qh3=5400x0.115x[60-10)]/0.5=86940(Kcal/h)
⑷外部风管与热风接触金属的吸热量
Qh4=G2C1(t1-t2)/t
G2:
外部风管与热风接触的金属重量(kg)
Qh4=3120x0.115x[60-(-10)]/0.50232(Kcal/h)
⑸送排风系统中岩棉吸热量
Qh5/G3C2(t1-t2)/t
G3:
保温材料的重量(kg)
C2:
保温材料的比热(kcal/kg?
C)
Qh5/1500x0.16x[60-(-10)]//0.353600(Kcal/h)
⑹:
送排风系统中与热风接触的金属吸热量
Qh6/G4C1(t1-t2)/t
G4:
送排风系统中接触金属重量(kg)
Qh6=6000x0.115x[60-(-10)]/0966OO(Kcal/h)
⑺工件吸热量
Qh7=G5C1[(t1-t2)/2]/t
G5:
工件重量(kg)
Qh7=400x0.115x{[60-(-10)]/2}/0.5
=322000(Kcal/h)
⑻烘干室内空气加热量
Qh8=G6C3(t1-t2)/t
G6:
被加热的空气重量(kg)
C3:
空气比热(kcal/kg?
C)
Qh8=1698x0.24x[60-(-10)]/0.5
=57053(Kcal/h)
⑼补充新鲜空气加热重量
Qh9=G7C3(t1-t2)
G7:
每0.5小时补充新鲜空气量kg
Qh9=6192x0.24x[60-(-10)]
=104026(Kcal/h)
⑽油漆材料吸热量
Qh10=G8C4(t1-t2)+G9r
G8:
烘干室油漆材料最大消耗量(kg)
C4:
油漆材料比热(Kcal/kg?
C)
G9:
油漆材料中含有的溶剂重量(kg)
r:
溶剂的气化潜热(Kcal/kg)
Qh10=100x0.5x[60-(-10)]+30X90
=6200(Kcal/h)
(11)烘干室地下部分吸热量
Qh11=G10C5[(t1-t2)/2]/t
G10:
烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)
C5:
钢筋水泥材料比热(Kcal/kg?
C)
Qh12=12000x0.22x{[6O-(-1O)/2]/05}848OO(Kcal/h)
Qh总=(Qh1+Qh2+…+Qh11)K
=966686x1.2
=kcal/h
8.2.2.2保温时热耗量计算
Q'l总、=(Q‘h1+Q‘h2+…+Q‘h5)K
Q'h总:
保温时总的热损耗量(Kcal/h)
K:
考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数K取1.2
⑴保温时室体散热量
Qh*2Qh1=2X9310=18620
⑵地面散热量
Qh22Qh2=2X15925=31850
⑶工件吸热量
Qh#G5C1[(t1-t2)/2]
G5:
工件重量(kg)
Qh^400x0.115x{[60-(-10)]/2}
=161000(Kcal/h)
⑷补充新鲜空气加热重量
Qh牟Qh9=104026
⑸烘干室地下部分吸热量
Qh§G10C5[(t1-t2)/2]
G10:
烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)
C5:
钢筋水泥材料比热(Kcal/kg?
C)
Q12000x0.22x[60-(-10)/292400(Kcal/h)
Q'h、=(Q‘h1+Q‘h2+…+Q‘h5)K
=407896x1.2
=489475kcal/h
升温时所需热量大于保温时所需热量。
8.2.2.3烤漆时补充新鲜空气量计算
Qb=4G/t0
Qb:
烤漆室安全通风所需的新鲜空气量(m3/h)
G:
一次装载带入烤漆室内的溶剂质量(g/次)
G=80X1蜕=14.4Kgx100O14400g
t0:
以最大挥发率计算的溶剂蒸发时间。
(经验值,烘干大型金属工件时,推荐tO=0.3h)
X:
溶剂蒸汽的爆炸下限计算值(g/m3)
保证溶剂蒸气浓度低于爆炸下限值25%的安全系数。
X=极限值(%)蒸汽密度(空气=1)X1.2X1000
Qb==4>14762m3/h
取Qb14800m3/h
所以,烘干室安全通风所需的新鲜空气量为4800m3/h
8.2.2.4冬季喷漆送热风制热量计算
Qp=Qspc(TT0)
Qs:
总送风量,取Qs=226044m3/h
e:
空气比重,取e=1.2Kg/m3
c:
空气比热,取c=0.24Kcal/Kg.C
Te:
喷漆工作温度,取Te=18C
TO:
冬季室外温度,取T0=-10C
Qp=226044X1.2X0.24X[18-(-10)]
=Kcal/h
8.2.2.5经以上计算得如下参数值:
Wh总=Kcal/h
Wh总=489475Kcal/h
Wp=Kcal/h
式中Wh-烤漆时升温所需的最大制热量
Wh-烤漆时保温所需的最大制热量
Wp-冬季喷漆时升温所需的最大制热量
燃油加热装置考虑到运行成本和投资费用,以及场地条件等诸多因素。
根据经验有个比较简单的办法就是烘房内净空间180°时直接给
2500kcal/m3140时直接给2000kcal/m3热量不管是用电、气还是油都一样的大
家可以用实际的例子去验算我敢保证绝对实用呵呵
3.1烟气条件
(1)烟气量165300/h
(2)烟气温度锅炉xx温度360
锅炉出口温度91
(3)烟气成分78%
20%
2%
(4)烟气平均摩尔质量28.84g/mol
(5)烟尘量6g/
3.2锅炉参数
(1)锅炉炉型户外式自然循环
(2)锅炉压力2.5Mpa
(3)蒸汽温度360
(4)给水温度56.5
(1)360烟气的焓
==0.780.3143604.1868=369.15kj/kg
==0.2x0.3273604.1868=98.574kj/kg
==0.020.373604.1868=11.53kj/kg
=369.15+98.574+11.153=478.88kj/kg
360C烟尘的焓
=0.8=0.80.143600.0064.1868=1.013kj/kg
=478.88+1.013=479.9kj/kg
(2)91C烟气的焓
==0.780.311914.1868=92.42kj/kg
==0.2x0.314914.1868=23.93kj/kg
=92.42+23.93=116.35kj/kg
91C烟尘的焓
=0.8=0.80.14910.0064.1868=0.26kj/kg
=116.35+0.26=116.61kj/kg
(3)230C烟尘的焓
==0.780.3122304.1868=234.35kj/kg
==0.2X0.3202304.1868=61.63kj/kg
==0.020.3632304.1868=6.99kj/kg
=234.35+61.63+6.99=302.97kj/kg
230C烟尘的焓
=0.8=0.80.142300.0064.1868=0.647kj/kg
=302.97+0.647=303.6kj/kg
由以上三点做出xx
3.3对AQC余热锅炉的蒸汽量进行计算
1:
进入锅炉的烟气量=165300/时
2:
进入锅炉的温度=360C(测定)
3:
进入锅炉的烟气焓=479.9kj/kg
4:
出锅炉烟气温度=91C(测定)
5:
出锅炉烟气焓=116.61kj/kg
6:
烟气带入的热量=165300479.9=kj/h
7:
锅炉总热量=kj/h
8:
锅炉带走的热量=165300116.61(1+0.01)=.33kj/h
9:
锅炉散热系数=1%
10:
锅炉的散热损失=1%=793274.7kj/h
11:
AQC省煤器送入PH和闪蒸器水流量31.686t
12:
AQC送出水的焓值=.97kj/h
13:
锅炉的吸热量:
Q=---=kj/h
14:
锅炉蒸发量D=/[(3116.75-188.4)1000]=11.8t/h
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