300宽1100高梁计算书Word文件下载.docx
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可调托座2
每纵距内附加梁底支撑主楞根数
3
梁底支撑次楞根数
5
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)
500
设计简图如下:
模板设计立面图
模板设计平面图
三、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板(kN/m2)
0.3
次楞(kN/m)
0.01
主楞(kN/m)
0.034
支架(kN/m)
0.15
梁侧模板自重标准值(kN/m2)
0.5
新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)
24
钢筋自重标准值(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
重现期
10年一遇
城市
湖州市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)
4.7
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
封闭式
模板
0.21
四、模板验算
模板类型
胶合板
模板厚度t(mm)
14
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
模板弹性模量E(N/mm2)
6000
取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
142/6=32666.667mm3,I=bh3/12=1000×
143/12=228666.667mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×
[0.3+(24+1.5)×
1.1]×
1.0+1.4×
(1+2)×
1.0=42.472kN/m
q`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.5)×
1.0+(1+2)×
1.0=31.35kN/m
1、抗弯验算
弯矩图(kN·
m)
Mmax=0.026kN·
m
σmax=Mmax/W=0.026×
106/32666.667=0.784N/mm2≤[f]=15N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
剪力图(kN)
Qmax=1.934kN
τmax=3Qmax/(2bh)=3×
1.934×
103/(2×
1000×
14)=0.207N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.005mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[75/150,10]=0.5mm
4、支座反力
R1=1.251kN,R2=3.64kN,R3=2.958kN,R4=3.64kN,R5=1.251kN
R`1=0.924kN,R`2=2.687kN,R`3=2.183kN,R`4=2.687kN,R`5=0.924kN
五、次楞验算
次楞验算方式
二等跨连续梁
次楞材质类型
方木
次楞截面类型(mm)
40×
80
次楞材料自重(kN/m)
次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)
13
次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.3
次楞截面抵抗矩W(cm3)
42.667
次楞截面惯性矩I(cm4)
170.667
次楞弹性模量E(N/mm2)
9000
次楞自重荷载:
q1=γGQ=1.35×
0.01=0.013kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载:
q2=0kN/m
梁右侧楼板传递给次楞荷载:
q3=0kN/m
梁左侧模板传递给次楞的荷载:
q4=γGΣNGk=1.35×
0.5×
1.1=0.743kN/m
梁右侧模板传递给次楞的荷载:
q5=γGΣNGk=1.35×
q=max[1.251/1.0+0.013+0+0.743,3.64/1.0+0.013,1.251/1.0+0.013+0+0.743]=3.654kN/m
q`=max[0.924/1.0+0.01+0+0.55,2.687/1.0+0.01,0.924/1.0+0.01+0+0.55]=2.697kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
Mmax=0.125ql2=0.125×
3.654×
0.22=0.018kN·
σmax=Mmax/W=0.018×
106/42667=0.428N/mm2≤[f]=13N/mm2
Qmax=0.625ql=0.625×
0.2=0.457kN
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×
0.457×
1000/(2×
80)=0.214N/mm2
τmax=0.214N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2
νmax=0.521q`l4/(100EI)=0.521×
2.697×
2004/(100×
9000×
1706670)=0.001mm
νmax=0.001mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[200/150,10]=1.333mm
4、支座反力计算
梁底次楞依次最大支座反力为:
R1=1.25×
(1.251+0.013+0+0.743)×
0.2=0.502kN
R2=1.25×
(3.64+0.013)×
0.2=0.913kN
R3=1.25×
(2.958+0.013)×
0.2=0.743kN
R4=1.25×
R5=1.25×
R`1=1.25×
(0.924+0.01+0+0.55)×
0.2=0.371kN
R`2=1.25×
(2.687+0.01)×
0.2=0.674kN
R`3=1.25×
(2.183+0.01)×
0.2=0.548kN
R`4=1.25×
R`5=1.25×
六、主楞验算
主楞材质类型
钢管
主楞截面类型(mm)
Φ48.3×
主楞计算截面类型(mm)
主楞材料自重(kN/m)
主楞截面面积(mm2)
427
主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主楞截面抵抗矩W(cm3)
4.55
主楞截面惯性矩I(cm4)
11
主楞弹性模量E(N/mm2)
206000
主楞自重荷载:
q1=γGq=1.35×
0.034=0.046kN/m
主楞弯矩图(kN·
Mmax=0.039kN·
σmax=Mmax/W=0.039×
106/4550=8.581N/mm2≤[f]=205N/mm2
主楞剪力图(kN)
Qmax=1.327kN
τmax=2Qmax/A=2×
1.327×
1000/427=6.213N/mm2
τmax=6.213N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主楞变形图(mm)
νmax=0.007mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[350/150,10]=2.333mm
支座反力依次为R1=0.105kN,R2=1.7kN,R3=1.7kN,R4=0.105kN
支座反力依次为R`1=0.078kN,R`2=1.255kN,R`3=1.255kN,R`4=0.078kN
七、2号主楞验算
2号主楞材质类型
2号主楞截面类型(mm)
2号主楞计算截面类型(mm)
2号主楞材料自重(kN/m)
2号主楞截面面积(mm2)
2号主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)
2号主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
2号主楞截面抵抗矩W(cm3)
2号主楞截面惯性矩I(cm4)
2号主楞弹性模量E(N/mm2)
验算方式
三等跨连续梁
R=max[R2,R3]=max[1.7,1.7]=1.7kN
2号主楞弯矩图(kN·
Mmax=0.513kN·
σmax=Mmax/W=0.513×
106/4550=112.736N/mm2≤[f]=205N/mm2
2号主楞剪力图(kN)
Qmax=3.21kN
3.21×
1000/427=15.033N/mm2
τmax=15.033N/mm2≤[τ]=125N/mm2
2号主楞变形图(mm)
νmax=0.754mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[800/150,10]=5.333mm
支座反力依次为R1=3.627kN,R2=7.478kN,R3=7.478kN,R4=3.627kN
八、纵向水平钢管验算
R=max[R1,R4]=max[0.105,0.105]=0.105kN
纵向水平钢管弯矩图(kN·
Mmax=0.034kN·
σmax=Mmax/W=0.034×
106/4550=7.57N/mm2≤[f]=205N/mm2
纵向水平钢管剪力图(kN)
Qmax=0.219kN
0.219×
103/427=1.026N/mm2
τmax=1.026N/mm2≤[τ]=125N/mm2
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax=0.051mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[800/150,10]=5.333mm
支座反力依次为R1=0.238kN,R2=0.5kN,R3=0.5kN,R4=0.238kN
九、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
扣件抗滑承载力设计值折减系数
最大支座反力Rmax=0.5kN
1.05×
Rmax=1.05×
0.5=0.525kN,0.525kN≤1×
8.0=8kN
在扭矩达到40~65N·
m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
十、可调托座验算
可调托座内2号主楞根数
可调托座承载力设计值[f](kN)
30
最大支座反力Rmax=7.478kN
7.478=7.852kN,7.852kN≤30kN
十一、模板支架整体高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4:
模板支架的高宽比不应大于5
H/Lb=4.78/25.6=0.187<
十二、立杆验算
钢管截面类型(mm)
钢管计算截面类型(mm)
截面面积A(mm2)
截面回转半径i(mm)
16.1
截面抵抗矩W(cm3)
抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)
立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)
立杆自重标准值(kN/m)
截面惯性矩I(cm4)
1、长细比验算
h/la=1800/800=2.25,h/lb=1800/800=2.25,查附录D,得k=1.163,μ=1.272
l0=max[kμh,h+2a]=max[1.163×
1.272×
1800,1800+2×
500]=2800mm
λ=l0/i=2800/16.1=174≤[λ]=210
长细比符合要求!
查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.235
2、风荷载验算
1)模板支架风荷载标准值计算
ωk=0kN/m2
2)整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×
1×
0.3=0.21kN/m2
3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×
(4.78-4)]=0.996
1)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=γG∑NGk+1.4∑NQk):
R1=0.5+1.35×
0.15×
4.78=1.468kN
R2=7.478+1.35×
(4.78-1.1)=8.223kN
R3=7.478+1.35×
R4=0.5+1.35×
Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[1.468,8.223,8.223,1.468]=8.223kN
1.05Nut/(φAKH)=1.05×
8.223×
103/(0.235×
427×
0.996)=86.382N/mm2≤[f]=205N/mm2
2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=γG∑NGk+0.85×
1.4∑NQk):
R1=1.463kN,R2=8.127kN,R3=8.127kN,R4=1.463kN
Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[1.463,8.127,8.127,1.463]=8.127kN
Mw=0.85×
1.4ωklah2/10=0.85×
1.4×
0×
0.8×
1.82/10=0kN·
1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=
1.05×
8.127×
0.996)+0×
106/(4.55×
103)=85.371N/mm2≤[f]=205N/mm2
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF(m2)
32.56
F=0.85AFωkla/La=0.85×
32.56×
0.21×
0.8/29.6=0.157kN
N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×
0.157×
4.78/[(34+1)×
25.6]=0.003kN
σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=
(1.05×
8.127+0.003)×
0.996)=85.396N/mm2≤[f]=205N/mm2
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