现浇梁脚手架安全专项方案.docx
- 文档编号:18583829
- 上传时间:2023-08-19
- 格式:DOCX
- 页数:17
- 大小:57.60KB
现浇梁脚手架安全专项方案.docx
《现浇梁脚手架安全专项方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《现浇梁脚手架安全专项方案.docx(17页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
现浇梁脚手架安全专项方案
嫩江至丹东高速白城至黑水段建设项目
AK8+287.523脚手架工
程安全专项施工方案
(NDBH02合同段)
吉林省松江路桥建筑有限责任公司
脚手架工程安全专项施工方案
一、工程概况
嫩江至丹东高速公路白城至黑水段建设项目NDBH02合同段主线K93+000—K112+000,洮河机场连接线:
K0+000—K7+500,全线里程26.5Km。
主要工程内容为:
路基工程(包括路基土石方、排水、防护)、桥梁工程(包括桥梁安全设施)、路面工程(垫层、底基层、基层、沥青砼面层、钢筋水泥砼路面及其它路面工程)。
采用满堂式碗扣支架进行施工施工现浇梁的桥梁有:
AK8+287.523跨线桥,K93+375.001分离立交桥,K110+102.623分离立交桥,天桥13座(K96+490天桥,K97+210天桥,K97+986天桥,K99+260天桥,K104+630天桥,K99+758天桥,K102+830天桥,K103+500天桥,K105+341.3天桥,K108+492天桥,K109+500天桥,K110+635天桥、K111+332天桥)。
二、适用范围
脚手架安全专项施工方案的编制方法适用于嫰丹高速NDBH02合同段段现浇桥落地式扣件钢管脚手架。
三、主要编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
2、《建筑施工安全检查标准》
3、《建筑施工高处作业安全技术规范》
四、危险源识别与监控
1、脚手架工程事故的类型分析
①、整架倾倒或局部跨架。
②、整架失稳、垂直坍塌。
③、人员从脚手架上高处坠落。
④、落物伤人(物体打击)。
⑤、不当操作事故。
2、引发事故的主要原因分析。
⑴、整架倾倒或局部跨架。
①、构件缺陷:
构架缺少必须的结构杆件,未按规定数量和要求搭设连墙件等。
②、在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙体等。
③、构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载。
④、地基出现过大的不均匀沉降。
⑵、人员从脚手架上高处坠落
①、作业层未按规定设置围挡防护。
②、作业层未铺满脚手板或架面与墙之间的间歇过大。
③、脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落。
④、不当操作产生的碰撞和闪失等。
⑶、落物伤人(物体打击)
①、在搭设或拆除时,高空抛掷构配件,砸伤工人或路过行人。
②、架体上物体堆放不牢或意外碰落,砸伤工人或路过行人。
③、整架倾倒、垂直坍塌或局部跨架,砸伤工人或路过行人等。
⑷、不当操作大致有以下情形:
①、用力过猛,致身体失稳。
②、在架面上拉车退着行走。
③、拥挤碰撞。
④、集中多人搬运或安装较重构件。
⑤、架面上的冰雪未清除,造成滑落。
⑸、其他伤害
①、在不安全的天气条件(六级以上大风、雷雨和雪天)下继续施工。
②、在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用。
③、脚手架的外侧边缘与外电架空线路之间没有保持安全操作距离等。
3、危险源的监控
①、对脚手架的构件配件材料的材质,使用的机械、工具、用具机械监控。
②、对脚手架的构件和防护设施承载可靠和使用安全机械监控。
③、对脚手架的搭设、使用和拆除机械监控,坚决制止乱搭、乱改和乱用情况。
④、加强安全管理,对施工环境和施工条件机械监控。
五、脚手架安全技术设计
1、一般规定
本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:
①、纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算。
②、立杆的稳定性计算。
③、连墙体的强度、稳定性和连接强度计算。
④、立杆地基承载力计算。
⑵、计算构件的强度、稳定性与连接强度时,采用荷载效应基本组合的设计值。
⑶、脚手架中的受弯构件,尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。
验算构件变形时,应采用荷载短期效应组合的设计值。
⑷、纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时,立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。
六、安全组织机构
成立以项目部经理为组长,总工程师、主管生产的副经理、主管安全的副经理为副组长的安全管理领导小组。
安全领导小组定期、不定期对工点的安全工作进行检查、评比,奖优罚劣,促使现场的安全工作实现良性循环,以取得良好的社会效益和经济效益。
组长:
邹亮东
副组长:
赵慧丰贺彦会李国辉
组员:
包永健李文刚赵学海
安全科专职安全员:
赵崇华周海超李文刚石文猛王迎宾
七、脚手架搭设、拆除
(一)支架布置形式
1、地基处理
由于先期施工已在桥跨范围内换填了不小于60cm厚的砾石土,并已压实,因此在砾石土上铺设一层砂砾找平层,厚度不小于20cm,振动压路机压实,承台基坑范围内用砂砾回填,水沉法密实,砂砾垫层上浇筑10cm厚C20砼以分散应力。
支架两侧设排水沟,以排除雨水或施工多余用水,防止雨水冲刷支架基础,造成支架沉陷变形,避免支架基础遇水浸泡后地基承载力降低及支架产生不利变形。
2、碗扣式支架布置方式
支架采用Φ48*3.5碗扣式钢管支架。
在梁底板范围内立杆按60*90*120cm进行布置,即立杆横桥向间距60cm,纵桥向间距90cm,横杆步距120cm;箱梁翼板范围内立杆按90*90*120cm进行布置,即立杆纵横桥向间距均为90cm,横杆步距120cm,上下两层横杆步距均为60cm。
立杆上下采用可调式顶托、底托,顶托和底托长度不小于45cm。
顶托上顺桥向铺设10*10cm松木方作为纵梁,纵梁上横桥向铺设10*10cm作为横梁,横梁中心间距45cm。
最外一排立杆作为安全护栏使用,距离箱梁模板不小于40cm,其中满铺跳板,安全护栏上两层横杆,步距60cm。
(二)支架搭设
1、放样准备:
在桥跨内放出纵轴线及左右边线,测定各排立杆位置,垫筑支架底座跳板,测定其标高,计算立杆长度。
2、支架拼装
(1)根据布架设计要求,在已处理的地基上,安装木跳板和立杆可调底座,然后将立杆插在其上。
为避免立杆接头处于同一平面,故第一层框架的立杆分别采用LG-240和LG-120型立杆相互交错,参差布置,其余几层除顶部用短型立杆补齐外,全部采用LG-240型立杆。
(2)支架组装必须先中间,然后向两边推进,不得从两边向中间合拢组装。
纵、横向支架组装先立好跨中3个排架,第一层立杆拼装校正后,固定纵横水平连杆,再逐层上升。
(3)碗扣型支架的底层拼装最为关键,其拼装质量直接影响支架的整体稳定性,因此,要严格控制搭设质量。
当拼装完第二层横杆后,先用经纬仪检查立杆垂直度和纵向直线度,再检查横杆的水平度,并通过调整立杆可调底座使横杆间的水平度偏差小于1/400L,立杆垂直度偏差必须小于全高的1/500,顶部绝对偏差小于10cm;同时应逐个检查每根立杆底座是否松动,如有不平或松动应旋紧可调底座,当底座支架符合搭设要求后,检查所有碗扣接头,并顺时针旋转扣紧,用铁锤敲击几下即能牢固锁紧;再接长立杆,立杆插好后,使上部立杆底端连接孔与下部立杆顶端连接孔对齐,插入立杆连接销并锁定。
(4)为增强支架的整体稳定性,纵横桥向每5跨沿全高设置剪力撑,剪力撑与地面的夹角为45°~60°。
剪力撑必须用扣件与碗扣支架的立杆、水平杆连接,转扣设置数量应大于80%,以确保支架的整体稳定性。
底层框架必须在内外立杆底部设置扫地杆,不得使立杆悬支在底座上。
最后按作业要求设置防护栏及连接、加固杆件。
整架拼装完后检查所有连接扣件是否扣紧,松动的必须用扳手拧紧。
(5)在立杆顶部设置可调顶托,托撑上顺桥向设置10*10cm木方,调整顶托高度使木方受力均匀,在木方上横桥向布置Φ48*3.5钢管横梁,钢管间距45cm,并用10#铁丝将钢管与木方捆绑牢固。
顶托托撑的调整高度严格控制在30cm以内,以确保架子顶部自由端的稳定。
(三)等载预压
机场互通AK8+287.523跨线桥,该上部结构为20+25+25+20m预应力砼(后张)连续箱梁,箱梁顶板宽19m,底板宽13.7m,单箱四室结构,C50砼总量为1117.17m3采用满堂式碗扣支架进行施工。
底模铺装后,对支架进行等载预压。
预压荷载为箱梁梁体自重2566吨(1117.17*2.6-1.449*90*2.6=2566吨)。
预压前,先记录预压部位基准点的原始标高,用吨袋装砂砾进行预压,每袋装砂砾1.1吨,共需吨袋2340个。
预压期间,每天早晚两次测量基准点标高,若连续24小时观测基准点处的沉降值小于1mm,即可卸载。
卸载后,继续观测,取得了预压的弹性变形量,由此确定箱梁的模板支架高度,箱梁底面设计高程加上支架的弹性变形量即为底模的设计高程,本支架不设预拱度。
(四)安全保障措施
1、为保证操作方便及作业人员的安全,外侧必须设置防护栏杆,护栏设置2层,间距60cm。
2、支架拆除时,必须划出安全区,设警示标志,并设专人看管。
3、支架拆除必须从顶层开始,先拆横杆,后拆立杆,逐层往下拆除,禁止上下层(阶梯形)同时拆除。
(五)机场互通AK8+287.523跨线桥支架各部位受力安全验算
Ⅰ.荷载计算
取匝道桥第二跨25m(支架最高、自重最大)进行验算。
箱梁翼板宽2.3m,底板宽13.7m。
1、箱梁自重荷载:
钢筋砼容重按26KN/m3计算。
箱梁翼板截面积为(0.18+0.45)*2.3*0.5*2=1.449m2。
箱梁翼板自重荷载:
P1=1.449*25*26/(25*2.3*2)=8.19KN/m2
按整体平均受力考虑时箱梁梁体自重荷载:
P2=(1117.17/90*25*26-1.449*25*26)/(13.7*25)=20.808KN/m2。
单独考虑中横梁位置时:
P2=【14.4*0.45+(14.4+13.7)*0.95*0.5】*1.8*26/(13.7*1.8)=37.629KN/m2
2、模板自重荷载:
侧模自重0.8T/m,底模自重0.7T/m,芯模自重0.45T/m,则模板自重:
P3=(0.8+0.7+0.45)*25*9.8/(25*19)=1.006KN/m2
3、横梁10*10*400cm松木方自重荷载:
10*10*400cm松木方每根长4m,间距45cm,木方按0.7T/m3计算,则木方自重:
P4=(25/0.45+1)*5*0.1*0.1*4*0.7*9.8/(25*19)=0.163KN/m2
4、纵梁10*10*400cm松木方自重荷载:
木方按0.7T/m3计算,箱梁梁体下共24排,每侧翼板下4排。
则:
箱梁梁体下木方自重:
P5=25/4*24*0.1*0.1*4*0.7*9.8/(25*13.7)=0.120KN/m2
箱梁翼板下木方自重:
P6=25/4*4*0.1*0.1*4*0.7*9.8/(25*2.3)=0.119KN/m2
5、碗扣支架自重荷载:
碗扣支架2.4m立杆重量14.02Kg,0.9m横杆重量3.97Kg,0.6m横杆重量2.82Kg,顶托重量7.5Kg,底托重量7.2Kg,计算时取立杆每米重14.02/2.4=5.84Kg/m,横杆3.97/0.9=4.41Kg/m,0.6m横杆2.82/0.6=4.7Kg/m,梁体区域按支架高度9m高(实际高度不到9m),翼板区域按支架高度10.4m,则:
梁体下支架自重:
P7=[24*29*9*5.84(立杆重量)+24*28*9/1.2*4.41(0.9m横杆重量)+23*29*9/1.2*4.7(0.6m横杆重量)+24*29*14.7(顶、底托重量)]/(13.7*25)=122.136Kg/m2=1.197KN/m2
翼板下支架自重:
P8=[4*29*10.4*5.84(立杆重量)+3*28*10.4/1.2*4.41(0.9m横杆重量)+4*29*14.7(顶、底托重量)]/(2.3*25)=208.018Kg/m2=2.039KN/m2
6、施工荷载:
施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载P9,按《公路桥涵施工技术规范》附录D确定:
计算底模、次楞时,P9=2.5KN/m2
计算主楞时,P9=1.5KN/m2
计算支架立杆时,P9=1.0KN/m2
7、倾倒、振捣砼时产生的荷载:
P10=2.0KN/m2
8、荷载分项系数:
模板及支架自重和砼自重分项系数取1.2,施工荷载及振捣荷载分项系数取1.4。
Ⅱ.横梁木方(10*10*400cm)强度验算
10*10木方的截面特性:
惯性矩I=1/12*bh3=1/12*100*1003=8333333.3mm4,
截面抵抗距W=1/6*bh2=1/6*10*102=166.67cm3,
弹性模量E=1.1*104MPa
1、梁体区域计算
木方长度4m,立柱间距0.6m,形成6跨连续梁,木方间距0.45m,则:
(1)按整体平均受力考虑时
q=P2+P3+P4+P9+P10
=(20.808*1.2+1.006*1.2+0.163*1.2+2.5*1.4+2.0*1.4)*0.45
=14.703KN/m
Mmax=0.105ql2=0.105*14.703*0.62=0.556KN·m
σ=Mmax/W=0.556/(166.67*10-3)=3.336MPa<【σ】=14.5MPa
fmax=0.664ql4/(100EI)=0.664*14.703*6004/(100*1.1*104*8333333.3)
=0.14mm (2)单独考虑中横梁位置时 q=P2+P3+P4+P9+P10 =(37.629*1.2+1.006*1.2+0.163*1.2+2.5*1.4+2.0*1.4)*0.45 =23.786KN/m Mmax=0.105ql2=0.105*23.786*0.62=0.899KN·m σ=Mmax/W=0.899/(166.67*10-3)=5.39MPa<【σ】=14.5MPa fmax=0.664ql4/(100EI)=0.664*23.786*6004/(100*1.1*104*8333333.3) =0.22mm 故强度、挠度均满足要求。 2、翼板区域计算 翼板区域内立杆间距为0.9m,为三跨连续梁,木方间距0.45m,则: q=P1+P3+P4+P9+P10 =(8.19*1.2+1.006*1.2+0.163*1.2+2.5*1.4+2.0*1.4)*0.45 =7.889KN/m Mmax=0.08ql2=0.08*7.889*0.92=0.511KN·m σ=Mmax/W=0.511/(166.67*10-3)=3.07MPa<【σ】=14.5MPa 故强度满足要求。 fmax=0.677ql4/(100EI)=0.677*7.889*9004/(100*1.1*104*8333333.3) =0.38mm 故挠度满足要求。 综上,横梁钢管强度及刚度均满足要求。 Ⅲ.纵梁木方(10*10*400cm)强度验算 1、梁体区域计算 (1)按整体平均受力考虑时 木方长4m,钢管支架间距0.9m,形成四跨连续梁加0.2m悬臂结构,在实际施工时两根木方在支点处搭接,因此不考虑0.2m悬臂部分参与受力,则按3.6m4跨连续梁计算。 P=P2+P3+P4+P5+P9+P10 =(20.808*1.2+1.006*1.2+0.163*1.2+0.12*1.2+1.5*1.4+2.0*1.4)*0.9*3.6/9 =11.310KN Mmax=0.169Pl=0.169*11.31*0.9=1.720KN·m σ=Mmax/W=1.720/(166.67*10-3)=10.32MPa<【σ】=14.5MPa 故强度满足要求。 fmax=1.079Pl3/(100EI)=1.079*11.31*9003/(100*1.1*104*8333333.3) =0.01mm 故挠度满足要求。 (2)单独考虑中横梁位置时 木方长4m,钢管支架间距0.9m,形成3.6m四跨连续梁,而中横梁宽度为1.8m,作用在其中两跨上,最不利位置为边跨,按0.9m一端固定另一端简支的梁计算。 P=P2+P3+P4+P5+P9+P10 =(37.629*1.2+1.006*1.2+0.163*1.2+0.12*1.2+1.5*1.4+2.0*1.4)*0.9*1.8/5 =16.697KN Mmax=5Pl/32=5*16.697*0.9/32=2.348KN·m σ=Mmax/W=2.348/(166.67*10-3)=14.1MPa<【σ】=14.5MPa 故强度满足要求。 fmax=0.00932Pl3/(EI)=0.00932*16.697*9003/(1.1*104*8333333.3) =0.01mm 故挠度满足要求。 2、翼板区域计算 翼板区域内木方长4m,钢管支架间距0.9m,仍为四跨连续梁,与梁体区域相同,而荷载组合小于梁体区域的荷载组合,因此其木方的强度及挠度必然满足要求。 Ⅳ.满堂红支架立杆验算 1、梁体区域立杆验算 荷载组合: P=P2+P3+P4+P5+P7+P9+P10 =(20.808+1.006+0.107+0.12+1.197)*1.2+(1+2)*1.4=32.086KN/m2 横杆步距为1.2m的碗扣支架的立杆允许荷载为30KN,在25*13.7m的范围内,根据支架的布置方式为0.6*0.9m,共计24*29根立杆,即该布置方式立杆允许承受的荷载为24*29*30/(25*13.7)=60.96KN/m2>P=32.086KN/m2,每根立杆实际承受的荷载为32.086*25*13.7/(24*29)=15.789KN。 2、翼板区域立杆验算 荷载组合: P=P1+P3+P4+P6+P8+P9+P10 =(8.19+1.006+0.107+0.119+2.039)*1.2+(1+2)*1.4=17.953KN/m2 翼板区域支架的布置方式为0.6*0.9m,在25*2.3m的范围内共有29*4根立杆,即该布置方式立杆允许承受的荷载为29*4*30/(25*2.3)=60.522KN/m2>P=17.953KN/m2,每根立杆实际承受的荷载为17.953*25*2.3/(29*4)=8.899KN。 3、立杆稳定性验算 横杆步距为1.2m,长细比为λ=L/i=1200/15.78=76,立杆的纵向弯曲系数φ=0.744 σ=P/(φA)=15.789/(0.744*4.89*10-4)=43.4MPa<【σ】=215MPa 故立杆的强度及稳定性满足要求。 Ⅴ.支架基础强度验算 支架基础为C20砼,每根立杆实际承受的最大荷载为15.789KN,立杆底托面积为12cm*12cm,考虑底托的承力面积为5cm*5cm,则每根立杆下的压力为15.789*1000/(50*50)=6.32MPa,小于C20砼的抗压强度20MPa,因此,基础强度满足要求。 Ⅵ.结论 从以上验算过程可以看出,支架各部位的受力情况均满足要求,即支架按此设计是安全可靠的。 (六)脚手架拆除要求 ①、对脚手架进行安全检查,确认不存在严重隐患。 如存在影响拆除脚手架安全隐患,应先对脚手架进行修整和加固,以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。 ②、在拆除脚手架时,应先清除脚手板上的垃圾杂物,清除时严禁高空向下抛掷,大块的装入容器内垂直运输设备向下运送,能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。 ③、脚手架在拆除前,应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法,物件垂直运输设备的数量,脚手架上的水平运输、人员组织,指挥联络的方法和用语,拆除的安全措施和警戒区域。 ④、严格遵循拆除顺序,由上而下,后搭者先拆,先搭者后拆,同一部位拆除顺序是: 栏杆→脚手板→剪刀撑→大横杆→小横杆→立杆。 ⑤、外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业,因此,要事先做好其他垂直方向工作的安排。 ⑥、拆除脚手架时,下部的出入口必须停止使用,对此处监护人员要特别注意外,还应在出入口设置明显的停用标志和围栏,此装置必须在内、外双面都加以设置。 ⑦、拆除脚手架时,在坠落范围内应有明显“禁止入内”字样的标志,并有专人监护,以保证拆脚手架时无其他人员入内。 ⑧、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合,严禁乱扔乱抛,并对操作人员和使用人员进行交底,规定联络用语和方法,明确职责,以保证脚手架拆除是对其操作运输设备能安全运转。 ⑨、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后,应及时清理,将合格的,需要整修后重复使用的和应报废的加以区分,按规格堆放。 对合格件及时进行保养,保养后送仓库保管以备日后使用。 ⑩、脚手架拆除遇打大风、大雨、大雾天时应停止作业。 拆除时操作人员要系好安全带,穿软底防滑鞋,脚手架拆除过程中,不中途换人。 如必须换人,则应该在安全技术交底中交代清楚。 八、安全管理与日常维护 1、安全管理要求: ①、脚手架搭设或拆除人员必须由《特种作业人员安全技术培训考核管理规定》经考核合格,领取《特种作业人员操作证》的专业架子工进行。 ②、操作时必须配戴安全帽、安全带,穿防滑鞋。 ③、大雾及雨、雪天气和6级以上大风时,不得进行脚手架上的高处作业。 ④、脚手架搭设作业时,应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设,矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向方向延伸外搭设。 确保已搭部分稳定。 ⑤、搭设作业,应按以下要求作好自我保护和保护好作业现场人员的安全: ⑴、在架上作业人员应穿防滑鞋和佩挂好安全带。 保证作业的安全,脚下应有必要数量的脚手板,并应铺设平稳,且不得有探头板。 当暂时无法铺设落脚板时,用于落脚或抓握、把持的杆件均应为稳定的构架部分,着力点与构架节点的水平距离应不大于0.8m,垂直距离应不大于1.5m。 位于杆接头之上的自由立杆不得用作把持杆。 ⑵、架上作业人员应作好分工和配合,传递杆件掌握好重心,平稳传递。 不要用力过猛,以免引起人身或杆件失衡。 对每完成的一道工序,要认真检查才能进行下一道工序。 ⑶、作业人员应佩戴工具袋,工具用完后要装于袋中,不要放在架子上,以免掉落伤人。 ⑷、架设材料要随上随用,以免放置不当时掉落。 ⑸、每次收工以前,所有上架材料应全部清理好,不要放在架子上,要形成稳定的构架,不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固。 ⑹、在搭设作业进行中,地面上的员应避开可能落物的区域。 2、架上作业时的安全注意事项: ①、作业前应注意检查作业环境是否可靠,安全防护设置是否齐全有效,确认无误后方可作业。 ②、作业时应注意随时清理落在架面上的材料,保持架面清洁,不要乱放材料,工具,以免造成掉物伤人。 ③、在进行撬、拉、推等操作时,要注意采取正确的姿势,站稳脚根,或一手把持在稳固的结构或支持物上,以免用力过猛身体失去平衡或把东西甩出。 在脚手架上拆除模板时,采取必要的支托措施,以防抗拒下的模板材料掉落架外。 ④、当架面高度不够、需要垫高时,一定要采用稳定可靠的垫高办法,且垫高不要超过50cm;超过50cm时,应按搭设规定升高铺板层。 在升高作业面时,应相应加高防护设施。 ⑤、在架面上运送材料经过正在作业中的人员时,要及时发出“请注意”、“请让一让”的信号。 材料要轻,不许采用倾倒、猛磕或其他匆忙卸料方式。 ⑥、严禁在架面上打闹嬉戏耍、退着行走和跨坐在外防护横杆上休息
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 现浇梁 脚手架 安全 专项 方案