低矮断面巷道抑爆技术应用研究报告.docx
- 文档编号:10217977
- 上传时间:2023-05-24
- 格式:DOCX
- 页数:49
- 大小:1.84MB
低矮断面巷道抑爆技术应用研究报告.docx
《低矮断面巷道抑爆技术应用研究报告.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《低矮断面巷道抑爆技术应用研究报告.docx(49页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
低矮断面巷道抑爆技术应用研究报告
低矮断面巷道抑爆技术应用研究
福煤(漳平)煤业有限公司
福建省煤炭工业科学研究所
煤炭科学研究院重庆研究院
工作完成日期:
二OO八年十月
报告完成日期:
二OO八年十月
1概述
1.1项目背景及意义
近年来,我国煤炭行业受瓦斯煤尘爆炸灾害的威胁严重,安全形势严峻。
国有重点和地方煤矿发生了多次瓦斯煤尘爆炸事故,给国家财产和人民生命造成了巨大损失。
如何有效地防止瓦斯煤尘爆炸发生和扩展是保持煤矿生产持续、健康发展的重大课题之一。
为防止瓦斯煤尘爆炸灾害传播,减少爆炸造成的损失,世界各主要产煤国在防隔爆技术上不断发展,并相继研制了自动式和被动式的隔抑爆措施。
被动式隔爆装置,如岩粉棚﹑水槽棚﹑水袋棚等,因其成本低廉﹑使用方便,在世界各主要产煤国得到了不同程度的开发和应用。
煤矿控制瓦斯煤尘爆炸传播最早使用撒布岩粉方法,为此,波兰﹑澳大利亚﹑南非﹑英国﹑美国等还制定了相应的标准。
其后,研制开发了隔爆岩粉棚﹑隔爆水槽﹑隔爆水袋等措施。
然而随着采煤机械化的普遍采用,采煤强度不断增大,所需风量增大,风速的增加,考虑工作环境和人身健康,隔爆岩粉棚已逐渐被淘汰。
我国从“六五”攻关以来,先后研究成功了隔爆水槽、水袋及ZGBY型自动隔爆装置。
这些装置在煤矿的使用,使采区巷道和掘进巷道防止瓦斯煤尘爆炸灾害传播的技术水平提高了一大步。
这些隔爆措施只能起到限制瓦斯煤尘爆炸范围的作用,占空间大,且是悬挂式或壁挂式的,使用不便。
“八五”期间研制出了ZHY12实时产气式型自动抑爆装置,采用的实时产气式解决了高压驱动气体长期贮存的大问题。
因它是在常压下贮存固体的气体发生剂,便于运输和长期安装于煤矿井下。
不但能够安装采掘工作面附近及采掘机上,随工作面推进而快速移动,从爆源抑制发生的爆炸,而且可以安装在距采掘面相对较远的位置或大巷,起到抑制爆炸传播或减少爆炸危害程度的作用。
《煤矿安全规程》要求瓦斯及煤尘具有爆炸性的煤矿必须装备防隔爆措施。
被动式隔爆水袋水槽已普遍用于瓦斯及煤尘具有爆炸性煤矿作为防隔爆措施。
而对于南方小型矿井的采掘工作面推进快﹑巷道低矮情况,现有的被动式隔爆装置因隔爆原理所限,如安装于巷道上部,会严重影响巷道行人﹑运输﹑通风。
加之移动困难,致使这些煤矿大多未安装隔抑爆措施。
虽然有些煤矿只是局部不规范的吊挂了水袋,但是不能保证其有效发挥作用。
福煤集团漳平煤业公司所属的文宾山煤矿、大瑶煤矿和武陵煤矿3个煤矿所开采的煤炭均为贫瘦煤,挥发份含量较高,经煤炭科学研究总院重庆研究院鉴定,3个煤矿开采的D4、D5、D8煤层的煤尘均具有爆炸性。
根据《煤矿安全规程》有关规定,这3个煤矿必须具有预防和隔绝煤尘爆炸的措施。
由于这3个煤矿均存在巷道低矮截面小,开采的煤层薄,采掘工作面推进速度快,工作面搬迁频繁等特点,现有的被动式隔爆装置因隔爆原理所限,安装于巷道上部,会严重影响巷道行人、运输、通风,加之移动困难,故目前在大中型煤矿普遍使用的隔爆水槽和隔爆水袋在这3个煤矿并不适用。
为此,针对这类低矮小断面巷道情况,对“八五”攻关成果ZHY12实时产气式型自动抑爆装置进行改进,用少量的抑爆器安装于巷道两侧支柱间隙,可尽量不占巷道断面尺寸,因数量少移动方便,可保证较近距离抑制瓦斯煤尘爆炸传播。
比之安装于采掘机上,传感器不受污染,更能有效发挥自动隔抑爆装置的优势。
1.2主要研究内容及方法
1)紫外探测器防护措施研究;
2)抑爆器喷嘴设计试验:
原抑爆器为直喷式,不利于巷道侧安装及有效封闭巷道断面;
3)进行小断面瓦斯爆炸抑爆试验研究:
主要确定火焰探测器和抑爆器安装位置,即距工作面(爆源)距离;
4)抑爆器安装方式;
5)15套抑爆装置,(每套包括两只探测器,一台控制仪,两台抑爆器设计加工;
6)安装人员培训及指导安装。
2ZYB矿用本质安全型自动抑爆装置研究
2.1自动抑爆装置原理
ZYB矿用本质安全型自动抑爆装置由探测器、控制器和抑爆器组成。
其抑爆原理是将探测器布置在潜在爆源附近,当发生瓦斯(煤尘)点燃时,探测器将燃烧与爆炸火焰转变成电信号传送到控制器,控制器便发出指令,控制抑爆器内的气体发生剂迅速进行化学反应,释放出大量气体,驱动抑爆器内的消焰剂,从喷撒机构喷出,快速形成高浓度的消焰剂云雾,与火焰面充分接触,吸收火焰的能量、终止燃烧链,使火焰熄灭,从而终止火焰面在瓦斯、煤尘云中的继续传播。
抑爆器采用自产气式,其内贮能的是固体的气体发生剂,它是将化学能转变为气体动能去驱动消焰剂,将消焰剂抛撒到瓦斯、煤尘燃烧与爆炸的火焰阵面上,扑灭爆炸。
抑爆装置的抑爆原理图见图2-1。
1探测器2控制器3抑爆器4火焰面5冲击波阵面
图2-1实时产气式自动抑爆器原理
当瓦斯(煤尘)着火时,火焰触发探测器1,接收到火焰辐射能量,并将其转换成电压,输入到控制器2中,控制器触发抑爆器3,抑爆器喷出灭火剂,喷向抑爆空间,形成浓度极高的消焰剂云雾,扑灭火焰,抑制爆炸。
2.2紫外探测器的研究
2.2.1工作原理
用于探测爆炸参量的探测器有压力、温度、火焰、光电等探测器。
在煤矿井下环境,瓦斯煤尘爆炸火焰光谱覆盖从红外到紫外。
对各种探测器的灵敏度、响应时间、抗干扰能力进行分析,ZYB型自动抑爆装置的探测器宜选用抗扰能力强的远紫外火焰原理探测器。
紫外线火焰探测器的敏感元件为紫外光电管,电路方框图如图2-2所示。
紫外光电管的工作原理是,爆炸的初期,在火焰中的远紫外照射下,紫外光电管的电子吸收了入射远紫外光子的能量逸出光阴极表面,在阴极电场作用下向阳极运动,从而产生电信号,达到检测爆炸火焰的目的。
图2-2紫外线火焰探测器电路原理方框图
紫外光电管的光谱响应为185~260nm,在远紫外光的范围,太阳光的紫外波段截止在290nm,红外波段截止在13um。
因此该紫外光电管对太阳光不敏感。
光电管的相对灵敏度与各种发射光源的相对发光强度相比是大的。
就CH4(瓦斯的主要成分为CH4)气体来说,火焰光谱波段从190nm开始,紫外到红外的范围内均有,虽然紫外的发光强度比较弱,但uv-200紫外线探测器的灵敏度比较大,有足够的光电流输出。
井下严禁烟火,所用的照明以钨丝矿灯为主,其发光的光谱波段从300nm开始,不在紫外探测器的探测范围之内,紫外探测器对其无响应。
2.2.2探测器的主要技术指标
静态电流:
<2mA
灵敏度:
可探测5m远1cd的火焰,I级
监视范围:
120°圆锥夹角
信号输出:
有火时高电平(≥4.9VDC)
无火时低电平(≤0.1VDC)
工作电压:
5~27VDC;防爆标志:
iaⅡCT5
2.2.3探测器主要性能指标考察
2.2.3.1敏感性测试
用1烛光(≤1cd)火焰,火焰高1cm、直径0.3cm的燃气火焰,位于探测器(探测器系列号4号)视场角范围内,测试探测器输出,测试结果如表2-1所示。
表2-1探测器的性能考察
探测器距离(m)
1
2
3
4
5
6
有火输出(V)
4.99
4.99
4.99
4.99
4.99
4.99
无火输出(V)
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
2.2.3.2视场角测试
用1烛光(≤1cd)火焰,火焰高1cm、直径0.3cm的燃气火焰,位于距离探测器(探测器系列号4号)5m处,测试探测器输出,测试结果如表2-2所示。
表2-2视场角考察
火焰与探测器
中心线夹角
-120°
-90°
-45°
0°
45°
90°
120°
有火输出(V)
4.99
4.99
4.99
4.99
4.99
4.99
4.99
2.2.3.3静态工作电流测试
探测器无输出情况下,用万用表测得探测器静态工作电流1.5mA。
2.2.3.4抗干扰性能
抗电机干扰实验:
在正常工作状态下,将探测器置于电钻附近,断续启动电钻,考察1d。
探测器未动作。
抗日光灯和白炽灯干扰实验:
在正常工作状态下,探测器正对60W日光灯和60W白炽灯工作1d。
探测器未动作。
2.3控制器的研制
2.3.1工作原理
当瓦斯、煤尘发生燃烧、爆炸时,紫外线火焰探测器送来的电信号驱动光耦合电路,光耦合电路设计为逻辑与的关系,若该电路判断是爆炸灾害,就指令执行电路,达到预先设定的电平值时,驱动控制输出,使抑爆器喷射出抑爆剂,扑灭爆炸火焰,为了使控制器可靠而稳定的工作,电路中设计了探测器及输出检查电路、电源检查电路、欠压判别电路等。
控制器的电路原理如图2-3所示。
图2-3ZHY12型自动抑爆装置控制器电路原理图
2.3.2控制器的主要技术指标
电源:
Ni-MH1Ah1.2VDC×6节
信号输入:
>2mA
信号输出:
0.5A~1.5A7.2VDC本安
输入:
2路信号,输出:
3路信号
连续工作时间:
>3个月
防爆标志:
iaⅡBT4
有电源指示、抑爆器通断检测显示功能
2.3.3控制器的性能考察
2.3.3.1输入信号和逻辑与功能考察
用1cd的火焰在距探测器1m的视场角范围内照射,用万用表测试输出,控制器输出指示及输出测试结果如表2-3。
表2-3输入信号和逻辑与功能考察
探测器1
探测器2
控制器上探测器1指示
控制器上探测器2指示
输出指示
输出电平
有火焰
无火焰
亮
不亮
不亮
无
无火焰
有火焰
不亮
亮
不亮
无
无火焰
无火焰
不亮
不亮
不亮
无
有火焰
有火焰
亮
亮
亮
>7.2v
2.3.3.2控制器自检考察
在正常工作状态下,控制器输出端接上电化学点火药头,按检测开关,表2-4记录了自检结果,检测指示正确。
表2-4探测器自检考察
检测开关
电点火药头
检测指示
按下
接到输出
指示灯亮
松开
接到输出
不亮
按下
未接到输出
不亮
松开
未接到输出
2.3.3.3电源的工作寿命考察
在控制器的充电输入端接上4.8Ω、12W的电阻,工作6.5h后(相当于6个月正常工作耗电量),控制器输出满足触发要求,能正常工作。
2.3.3.4输出信号和负载能力
控制器处于正常工作状态,用<1cd的气焰照射探测器1和探测器2时,万用表测试其输出。
输出端接三只工业电雷管引火药头,用<1cd的气焰照射探测器1和探测器2。
测得的输出电压大于6V,三只工业电雷管引火药头完全燃烧。
2.4抑爆器研制
抑爆器的内贮能是固态燃气剂,燃气剂将化学能转变为气体动能,以驱动灭火剂。
将探测器布置在潜在爆源处,当发生瓦斯燃烧、爆炸时,探测器接收到火焰信号,传送至控制器,控制器产生触发电压,驱使燃气剂进行化学反应,迅速释放出大量气体,驱动抑爆器内的灭火剂从喷嘴喷出,形成灭火剂云雾,与火焰充分接触,扑灭火焰。
2.4.1抑爆器的结构
抑爆器由喷嘴、贮粉罐、灭火剂、燃气发生器、接线盒组成。
抑爆系统及抑爆器结构如图2-4。
根据煤矿井下的情况对抑爆器的结构进行了改进,同时调整了燃气剂成分和用量,使在现场使用更安全和方便。
1—喷嘴2—贮粉罐3—干粉灭火剂4—燃气发生器5—接线盒
6—电缆线7—控制器8—探测器α—最大喷射角
图2-4抑爆系统结构图
2.4.2主要技术指标
触发电流:
≥0.4A
触发电压:
≥3.0V
单位抑爆面积:
≥0.3m2/kg
灭火剂充装率:
0.88kg/l±0.08kg/l
喷粉效率:
≥85%
燃气发生器承压:
≥9.0MPa
贮粉罐承压:
≥1.2MPa
外型尺寸:
×L为245×600
自动抑爆装置动作时间:
<35ms
2.4.3抑爆器主要参数确定和测试
2.4.3.1抑爆器参数的确定
由抑爆原理知,抑爆器是抑爆装置的重要部件,要确定抑爆器设计参数,必须确定抑制瓦斯燃烧、爆炸所需的灭火剂量和灭火剂喷出抑爆器所需速度,确定引射气体的压力、抑爆器喷嘴面积、引射气体量及燃气剂质量等参数。
抑爆装置灭火剂及用量,主要与灭火剂喷射速率,灭火剂从抑爆器喷出的速度,引射气体参数,燃气剂用量,缓冲器尺寸有关。
燃气式抑爆器的结构图如图2-4所示,驱动气体在缓冲器内的压力曲线如图2-5所示。
图2-5驱动气体在缓冲器内压力曲线
(1)灭火剂用量确定
灭火剂用量(W)主要由灭火剂种类、所要保护空间的范围、需要扑灭的瓦斯煤尘燃烧、爆炸火焰范围和放热量确定。
抑制燃烧、爆炸火焰所需的灭火剂量,是由熄火条件决定的,即燃烧、爆炸反应放出的热量小于环境所消耗的热量,使燃烧、爆炸反应不能进行而熄火。
灭火剂的熄火作用包括化学作用和物理作用两方面,灭火剂用量的确定是很复杂的。
灭火剂作用的是那些能完全分解、气化的灭火剂小粒子,而不能分解、气化的大粒子,只起隔热,阻止火焰传播的物理作用。
瓦斯煤尘燃烧、爆炸放出的热量大部分必须由灭火剂分解、气化吸收,这样,燃烧、爆炸反应才不能继续下去。
所需灭火剂小粒子浓度由(2-2)式确定:
Mei=A/∑(H)j(2-1)
式中:
A系数:
CH4(气)=1054
H焓变cal/mol
Mei最小灭火剂计算浓度
j顺序包括热容、分解热和气化热
C=(MeiM)/26.5L/mol空气(2-2)
式中:
M灭火剂组分的分子量
灭火剂用量与抑爆器所要控制的范围有关,可由(2-3)式确定:
W=CV/n(2-3)
式中:
C抑爆所需灭火剂浓度
V所要控制的爆炸范围
n灭火剂小粒子占灭火剂总量比
(2)灭火剂喷射速率
抑爆器在抑爆时,喷射灭火剂的速率越高,抑爆效果越好。
但受抑爆器结构、灭火剂物性、及驱动方式的影响,不可能瞬间喷出全部灭火剂。
喷射灭火剂的时机要与燃烧、爆炸火焰面扩展速度相适应,即在燃烧、爆炸火焰到达时,灭火剂形成粉雾的浓度要足以扑灭火焰。
抑爆器单位时间内的喷射速率ws由下式确定。
ws=W/T(2-4)
式中:
T抑爆器有效喷粉时间,即抑爆器喷粉开始到火焰到达抑爆区的时间
(3)灭火剂从抑爆器喷出的速度
抑爆器喷出的灭火剂必须控制一定的爆炸范围,为方便计算,考虑灭火剂形成一体积型的灭火剂粉雾,依最大喷射高度计算灭火剂喷出抑爆器时所需速度。
s=(2gH)1/2(2-5)
式中:
H灭火剂最大喷射高度,即抑爆器所要控制的最大高程
g重力加速度
(4)引射气体参数确定
抑爆器中,高压气体引射灭火剂的喷出,使之获得初速,这一过程,简化为一维气固两相定常流动,在这里忽略了以下效应:
①气体、灭火剂混合物与抑爆器壁的热量、质量和动量交换;②颗粒、颗粒作用和颗粒的(布朗)热运动;③灭火剂颗粒对于邻近颗粒所受阻力的影响;④真实的或表观的质量效应;⑤颗粒内部的温度梯度;⑥相变和化学作用;⑦辐射;⑧重力;⑨颗粒尺寸和形状变化;⑩颗粒所占容积;
其相关方程如下:
质量连续:
=常数(2-6)
常数(2-7)
动量方程:
(2-8)
灭火剂颗粒动量方程:
(2-9)
气体颗粒两相混合物的能量方程:
(2-10)
颗粒运动的热能量方程:
(2-11)
气态方程:
(2-12)
式(2-10)中,根据温度与焓的关系式h=CT,用温度代替(2-10)式中的焓,并假设气体的比热Cpg和灭火剂颗粒的比热Cs不变,则(2-10)式变为:
(2-13)
上列方程组中:
下标s表示灭火剂,下标g表示驱动气体,下标0表示迟滞条件下的常数,Tg'粒表示驱动气体向灭火剂颗粒传热情况下的等价温度,这里Tg'=Tg。
d、s、Cs、ws、υs、Ts、h依次为灭火剂的平均粒径、密度、比热、质量、喷出抑爆器出口的速度、温度、灭火剂与驱动气体间的传热系数;
g、Cpg、P、υg、Tg、wg依次为驱动气体的密度、比热、驱动压力、喷射速度、温度、质量;
Ab、z为抑爆器的出粉口面积、出粉管轴线;
CD为抑爆器的管壁阻力系数,当Re1000时,CD0.44;
Rg为气体常数,Rg8.314J/(molK)。
积分常数可由引射初始状态确定。
依据上面7个方程,由灭火剂出口速度υs、喷射速率ws等参数可确定抑爆器的结构尺寸(引射灭火剂断面积和引射长度)﹑引射气体压力等。
(5)燃气剂用量确定
燃气剂是装在抑爆器燃气部件里的,燃气部件是抑爆器的核心部件。
燃气剂应满足产气量大,燃气速率高的要求。
燃气剂用量由气体总量22.4Wg/Gg来确定:
Qs=22.4WgCi/GgG(2-14)
式中:
Qs燃气剂的质量
Ci燃气剂的比容
Gg产生气体的分子量
G燃气剂的分子量
(6)缓冲器尺寸确定
燃气剂和点火强度按等面燃烧原理设计,这样可以保证燃气剂燃速稳定,不会转变为爆轰,喷射压力稳定。
燃气剂采用双基推进剂,它具有燃气量高,安全性能好,不吸潮的优点,其燃率满足(15)式:
ur=bPn(2-15)
式中:
b燃速系数
n压力指数
P燃烧时的环境压力
燃气剂气体速率由下式确定:
Uc=Asur(2-16)
式中:
燃气剂的装填密度
As燃气剂瞬间燃烧面积
缓冲器是罩在燃气器外面的高压容器,它的作用在于保证燃气器以预定的气体生成速率,产生定量气体,保证驱动气体达到要求的压力和作用时间,缓冲器喷气速率由下式给出:
U=CAcPt(2-17)
式中:
C燃气器的释放系数,其值随气体燃气剂的种类而变
Ac排气口面积
Pt缓冲器的内压强
其燃烧室的压强Pt由(16)、(17)式得:
Pt=〔Asb/CdAc〕1/1-n(2-18)
为保证所要求的喷粉速率和引射压力,缓冲器的内压力由排气口面积确定。
因此根据(18)式可计算出缓冲器排气口的总面积。
2.4.3.2抑爆器的静态参数考察
(1)抑爆器喷射灭火剂实验
将抑爆器装爆炸装置上,用1000C高速动态分析仪拍摄抑爆器静态喷射灭火剂的过程如图2-6。
并计算抑爆器的喷粉滞后时间,雾体形成时间,雾体存在时间。
图2-6抑爆器喷洒过程的高速摄影照片
在敞开空间试验装置中进行了抑爆器喷射灭火剂的试验,用FastComSuper1000C系统拍摄的抑爆器喷射灭火剂的高速摄影照片如图2-6,由图片计算抑爆器的喷粉滞后时间为16ms,抑爆器从触发到形成最佳粉雾状态的时间约为160ms,雾体存在时间1.6s。
(2)灭火剂抑爆性能试验
按照链式反应理论,可燃性气体与空气均匀混合并达到爆炸浓度范围时,与火源接触,就会有活性分子生成或成为连锁反应的活化中心。
热及活性中心都向外传播,促使邻近一层混合物起化学反应,然后这一层又成为热和活性中心的源而引起另一层混合物的反应,如此循环地持续进行,直至全部爆炸性混合物反应完为止。
爆炸时的热是一层层向外传播的,在没有界限物包围的爆炸混合物中,火焰是一层层同心圆球面的形式向各个方向蔓延。
火焰速度在距离着火点0.5m处为每秒几十米,以后迅速加速,可达每秒数百米以上。
瓦斯煤尘爆炸反应不仅是由于降阶的热反应,而且有链式反应的作用。
在链增长即反应增值游离基的情况下,如果与之同时发生的销毁游离基的反应速度不高,则游离基数目就会增多,反应链的数目就会增加,反应速度也随之加快,这样又会增值更多的游离基;而气体混合物温度的增加,又可使连锁反应速度增加,使因热运动而生成的游离基数量增加,使爆炸发展下去。
ABC干粉灭火剂是全能性灭火剂,可用于扑灭固体、液体、气体燃烧与爆炸火焰。
它是细微的固体微粒,其作用主要是抑制爆炸火焰的发展,干粉灭火剂从抑爆器喷出后,能够在爆炸火焰的高温下迅速分解,吸收大量的热,先分解出氨和磷酸,磷酸又分解成焦磷酸及偏磷酸,最后成为五氧化二磷。
这些反应都是吸热的,具有很好的冷却作用。
同时灭火剂也夺取气体爆炸反应的游离基,使得气体分子断裂产生的游离基浓度大为减少,起到抑爆的作用。
我们在20L哈特曼爆炸罐进行的甲烷爆炸与抑爆试验表明(其爆炸与抑爆压力曲线如图2-7、2-8所示),ABC干粉灭火剂能够有效抑制甲烷爆炸。
实际应用时,要达到理想的抑爆效果,ABC干粉灭火剂的喷射状况还与装置的结构、喷嘴结构、ABC干粉灭火剂本身的特性有关。
图2-7甲烷爆炸压力曲线
图2-8甲烷爆炸时用ABC干粉灭火剂进行的抑爆试验压力曲线
在50m3的模拟爆炸试验装置中,用不同特性的抑爆灭火剂进行抑爆试验,确定适用于本装置的灭火剂及其用量。
分别用了四个厂家的ABC干粉灭火剂,ABC干粉灭火剂以磷铵盐为主要成分(其粒度分布和密度不同),抑爆效果如表2-5所示。
表2-5抑爆剂粒度分布和密度测试结果
抑爆剂种类
样品比重(g/cm3)
质量平均粒度(um)
抑爆效果
佛山ABC粉
1.803
24.65
成功抑爆
成都ABC粉
2.0
25.92
有一定效果
天津ABC粉
1.976
36.64
成功抑爆
重庆ABC粉
2.0
25.92
有一定效果
所用津港消防药剂厂和佛山市华星陶瓷精细原料公司的ABC灭火剂的测试指标如表2-6。
表2-6灭火剂指标对比及试验效果
检验项目
国标GB15060—94
津港消防药剂厂
佛山市华星陶瓷精细原料公司
磷酸二氢铵含量%
厂方公布值±3.0
76
80.2
松密度g/ml
≥0.80,厂方公布值±0.10
0.81
0.67
吸湿率%
≤3.0
1.8
16.0
含水率%
0.21
抗结块性(针入度)mm
≥16
26
10.0
斥水性
无明显吸水,不结块
1.5S
无明显吸水,不结块
耐低温性s
≤5.0
2.3
4.5
电绝缘性kV
≥5.0
喷射性能%
≥90
97
灭A类火灾效能
三次灭火试验至少二次成功
灭B类火灾效能
三次灭火试验至少二次成功
粒
度
分
布
%
0.250mm
0.0
0.0
0.0
为我院测定值
0.250~0.125mm
厂方公布值±3.0
0.0
0.0
0.125~0.063mm
厂方公布值±6.0
10.7
0.0
0.063~0.040mm
厂方公布值±6.0
11.5
8.6
0.040~0.030mm
≥45.0
10.0
3.6
0.030~0.020mm
14.6
21.1
0.020~0.010mm
21.5
37.8
0.010~0.008mm
5.4
6.55
<0.008mm
26.6
22.46
抑制瓦斯爆炸时测点温度℃
580
512
550
579
成功抑爆
成功抑爆
2.4.3.3自动抑爆装置动作时间考察
(1)试验方法
连接探测器、控制器及抑爆器,使处于正常工作状态,在探测器旁边用点火药头作为自动抑爆装置动作时间参照点,用点火药头作为触发源触发探测器,用高速摄影装置摄录参照点火药头触发瞬间和抑爆器喷粉瞬间(不小于500幅/秒拍摄)。
(2)结果处理
自动抑爆装置成雾时间由下式计算:
t1=n1
Δt(2-19)
式中:
t1——自动抑爆装置动作时间,ms;
n1——参照点火药头点火到抑爆器喷出灭火剂的图像数,幅;
Δt——摄录图像的时间间隔,ms。
图2-
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 低矮 断面 巷道 技术 应用 研究 报告