1、精品电梯口落地脚手架施工方案一、工程概况 1二、材料要求 1三、操作要点 2四、安全措施 3五、脚手架设计计算书 4双笼电梯口脚手架施工方案一、工程概况本工程为东大街海天国际1、6#房；位于人民中路与风山路西北，地上18层，地下一层，主体高度69米。电梯口脚手架从7层13层结平开始采用悬挑脚手架,悬挑梁分别设于7、13层结平，7、13层结平以下搭设落地钢管脚手架，悬挑脚手架反拉钢丝绳（具体布置见施工图）。二、材料要求1、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3。0mm的直缝电焊钢管,其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GBT700中Q235A钢的规定，脚手架钢管的长短应便于工人装、拆和运输,不能太
2、长或过短，每根钢管的重量不应超过25KG。钢管表面平整，内表面光滑,不得有变形、裂缝或严重锈蚀等缺陷存在.钢管两端切口平直，严禁有斜口、毛口、卷口现象。并涂防锈漆作防腐处理,不合格的钢管决不允许使用。2、扣件使用生产厂家合格的产品,并持有产品合格证,扣件锻铸铁的技术性能符合钢管脚手架扣件GB15831规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。并将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、毛刺、氧化皮等清除干净。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离小于5mm,扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣
3、件螺栓的拧紧力距达65Nm时不得破坏.3、阻燃性密目式安全立网:在每100cm2的面积上不少于2000目（即2000个洞眼）有合格证和准用证.三、操作要点1、外用电梯卸料平台架体与墙体之间采用钢管连接,逐层设置，确保架体稳定。2、主要搭设参数:立杆间距:1500 mm，800 mm、1500 mm搭设三跨，横距：1000 mm，步距:1500mm，并视建筑物层高而定，水平拉杆1。8m设一道纵横向,在操作层通道处可设在1。8m高处。拉锚:每层2点，采用预埋短钢管;脚手架离墙距离250 mm.3、分别在悬挑脚手架标高结平采取卸荷措施(采用悬挑型钢脚手架），安装悬挑型钢横梁锚筋加固斜拉钢丝绳内立杆安
4、装外立杆安装小横杆安装大横杆安装栏杆、踢脚板安装连墙件安装安全网悬挂,固定端固定锚箍至少设置2个，距梁尾的距离不大于0.5米，在上一层结平与剪力墙相交处，预埋吊环,以便钢丝绳斜拉。钢丝绳与钢丝绳接头处用专用夹具夹紧,配相应的绳夹,绳夹拧紧时,压紧钢丝绳直径的1/3深度。每一连接处采用3只绳夹，绳夹间距为68倍钢丝绳直径。4、施工电梯口落地脚手架与外脚手架两端均保持有间隙200mm。5、应在外用电梯首层入口处设置长6m、宽于出入通道两侧各1m的防护棚，棚顶必须满铺双层不小于5cm厚的木板.卸料平台两面的外侧,应分别加设两道横向水平杆做为护身栏，外侧挂设密目安全网，确保密封严密6、脚手架与施工电梯
5、之间的门采用公司标准门,外用电梯梯笼入口处分别设置1。5m高的内向平开式安全门，采用14钢筋或方管焊制，涂刷红白漆,必须在各楼层卸料平台出入口处挂设“请勿探头等警示牌，并使之处于常闭状态。7、施工电梯进楼层脚手架处满铺木板，木板底设50100木楞,间距200mm。8、卸料平台进入楼内地面交界处出现高低差(错台)时,应用脚手板铺设坡道,坡度以15为宜，脚手板必须绑扎牢固，并在坡道面钉防滑条，间距不大于300mm。9、外用电梯首层入口处应挂设限载标示牌、乘坐电梯安全须知、外用电梯安全操作规程。10、卸料平台架子搭设完毕后，应在各层设置36V低压照明电灯，并对电线及灯具做好防砸措施。11、逐层设置楼
6、层提示标牌。12、连墙杆件安装应符合下列要求：在楼层砼梁上预埋48短钢管,用拉锚杆与钢管扣件固定后再与内立杆连接,连墙件严禁任何人员私自拆下.连墙杆垂直方向每层布置，水平方向每层两个。与脚手架搭设同步设置。13、113层落地脚手架在7层处设置钢丝绳进行御载。四、安全措施1、架子工上岗操作必须符合下列条件（1）、架子工必须经过培训考核，持证上岗。（2）、架子工应每年体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫、年老体弱等不适于高空作业的人，禁止从事架子工作业。（3）、架子工生病未愈或病后不得上架操作。(4）、架子工上岗应将袖口扎紧，不得穿硬底鞋或拖鞋及其它易滑鞋。（5）、必须正确佩戴安全帽，系好安全带。（6
7、）、操作时应注意:a、安全带应高挂低用；b、工具及小零件必须放在工具袋内c、在脚手架上人员不得过分集中，严禁打闹嬉戏，严禁酒后上班。d、六级及以上大风、大雾、暴雨、雷击天气或夜间照明不足时，严禁在架子上操作.e、脚手架搭拆过程中，若杆件尚未稳定时，严禁中途停止作业.其余要求均按本工程外架方案执行。五、脚手架设计计算书一、运料通道处荷载：1、50厚木板自重：0.3KN/m22、脚手架钢管及围护自重：0。15KN/m23、施工人员及材料荷载:3KN/m2二：荷载组合：N=1.2*（0。3+0。15)+1。4*3=4.74KN/m2三：纵向钢管组合：计算简图如下：钢管跨度1500 mm，间距333m
8、m，每根钢管承受线荷载为:q=4。740.333=1.58KN/M最大弯矩M=1/8qll=1/8*1.58*1500*1500=444375Nmm/WfX1.0544375/449099f=205N/mm2纵向钢管满足要求。四、横向钢管验算：计算简图如下q=4。74*1.5=7。11KN/M最大弯矩M=1/8qll=1/81。581000*1000=888750Nmm=/W=888750/4490198f=205N/mm2支座反力：NB=7。11*1000/2（1+250/1000)2=5555N=5.555KNN抗滑=8KNNc=7。111000/2（1+2502/10002)+7.11/
9、2300=4844N=4。844KNN抗滑=8KNNd=7。11/2*300=1067N=1.067KNN抗滑=8KN电梯口运料通道处脚手钢管承载力满足要求。钢管落地脚手架计算书东大街1、4楼工程;工程建设地点:;属于框剪结构；地上18层；地下1层；建筑高度：69m;标准层层高：3m.扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB500092001）、钢结构设计规范(GB50017-2003)等编制.一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为39.1m，20米以下采用双管立
10、杆,20米以上采用单管立杆;搭设尺寸为：横距Lb为1。05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5m；内排架距离墙长度为0。25m；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为483.0;横杆与立杆连接方式为双扣件;取扣件抗滑承载力系数为1。00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3m，水平间距4。5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：2。000kN/m2;脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层;3。风荷载参数本工程地处江苏南通市，基本风压0。4kN/m2；风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0。7
11、4，风荷载体型系数s为0。229；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）：0。1394;脚手板自重标准值(kN/m2)：0。300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0。150；安全设施与安全网（kN/m2）：0.005；脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m）:0.033；脚手板铺设总层数:13；5。承重混凝土板参数板类型：单向板；板单元计算跨度度Lo(m）：1。5m;计算跨数：3跨；板厚度h(mm）：120；混凝土成型龄期TB（天）:28；混凝土强度等级：XB=C25;混凝土强度实测值fck(MPa)：11。9；钢筋位置
12、配筋量及等级每米宽钢筋面积（mm2）板底正筋HRB335 1280ASY=1413.75板顶负筋HRB335 1280ASY=1413.75二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)第5。2。4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.033kN/m;脚手板的自重标准值：P2=0。31.05/（2+1)=0。105kN/m;活荷载标准值：Q=21。05/(2+1)=0。7kN/m；静荷载的设计值:q1=1。20。0
13、33+1.20.105=0。166kN/m；活荷载的设计值:q2=1.40.7=0.98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0。08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.080。1661.52+0.100.981.52=0.25kNm;支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0。10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0。100。1661.52-0.1170。981.52=-0。295kNm；选择
14、支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0。25106，0.295106）/4490=65。702N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为=65。702N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：max=（0。677q1l4+0.990q2l4）/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0。033+0.105=0.138kN/m；活荷载标准值：q2=Q=0。7kN/m；最大挠度计算值为：=0。6770。13815004/（1002。06105107800)+0.9900.715004/(
15、1002.06105107800）=1。793mm；大横杆的最大挠度1。793mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ1302001第5。2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.0331.5=0。05kN；脚手板的自重标准值：P2=0。31。051。5/(2+1）=0。158kN；活荷载标准值：Q=21。051.5/(2+1）=1。050kN；集中荷载的设计值:P=1。2
16、（0.05+0.158）+1.41.05=1.719kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20。0331。052/8=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=Pl/3Mpmax=1。7191.05/3=0.602kNm;最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0。607kNm;最大应力计算值=M/W=0.607106/4490=135.22N/mm2；小横杆的最大弯曲应力=135。22N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足
17、要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax=5ql4/384EIqmax=50.03310504/（3842.06105107800)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1。05=1。257kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：pmax=Pl（3l24l2/9)/72EIpmax=1257.451050（310502410502/9)/（722.06105107800）=2。327mm;最大挠度和=qmax+pmax=0.024+2
18、.327=2。35mm；小横杆的最大挠度为2.35mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求!四、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数1。00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16。00kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2.5)：RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.0331.52/2=0。05k
19、N；小横杆的自重标准值：P2=0.0331。05/2=0。017kN;脚手板的自重标准值:P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=21.051。5/2=1.575kN；荷载的设计值：R=1.2(0。05+0。017+0.236)+1.41。575=2。569kN；R16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1394kN/mNG1=0.1394+(1。502/2）0。033/1。5039。10=6.753kN;（2）脚手板
20、的自重标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0。3kN/m2NG2=0.3131。5（1。05+0。2)/2=3。802kN；(3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15131。5/2=1.462kN；(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网：0.005kN/m2NG4=0.0051。539。1=0。293kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=12.311kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=21.051.52/2=3。15kN；考虑风荷载时，立
21、杆的轴向压力设计值为N=1。2NG+0.851。4NQ=1。212.311+0.851。43.15=18。521kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1。2NG+1.4NQ=1。212。311+1。43。15=19.183kN；六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设部分,按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算.风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0。7zs0其中0-基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：0=0。4kN/m2；z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用：z=0。7
22、4；s-风荷载体型系数：取值为0。229；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0。70.40.740.229=0。047kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0.851.4WkLah2/10=0.851。40.0471。51。52/10=0.019kNm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=N/（A）+MW/Wf立杆的轴心压力设计值：N=Nd=18.521kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=N/（A）f立杆的轴心压力设计值：N=N=19.183kN;计算立杆的截面回转半径：i=1。59cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)
23、表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3.3得：=1。5；计算长度，由公式l0=kuh确定:l0=2。599m;长细比:L0/i=163；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到：=0。265立杆净截面面积：A=4。24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；考虑风荷载时=18521。484/(0。265424)+19056.624/4490=169。085N/mm2；立杆稳定性计算=169.085N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N
24、/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=19182。984/（0.265424）=170。728N/mm2；立杆稳定性计算=170。728N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)5。3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af-（1.2NG2k+0.851.4(NQk+MwkA/W)）/1。2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN)计算公式为:NG2K=NG2+NG3+NG4=5。558kN；活荷载标准值：NQ=3.15kN;每
25、米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.40。85）=0。019/(1。40.85）=0.016kNm;Hs=（0。2654.24104205103-(1。25.558+0。851。4(3.15+0.2654.241000。016/4。49）)/(1。20。139）=72。564m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5。3。6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs/(1+0.001Hs)H=72。564/(1+0。00172.564)=67.655m；H=67
26、.655和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=50m。脚手架单立杆搭设高度为19.1m，小于H,满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0。229，00.4，Wk=0.7zs0=0.70。920。2290。4=0。059kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13。5m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)，N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下
27、式计算：Nlw=1.4WkAw=1。115kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6。115kN；连墙件承载力设计值按下式计算:Nf=Af其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到=0.958，l为内排架距离墙的长度；A=4。24cm2;f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9584.2410-4205103=83。269kN；Nl=6.115Nf=83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=6.115小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、混凝土板强度验算（因缺少直接国
28、家规范,本验算主要参考相关规范及专业论文依据，请根据实际施工情况选用）单根立杆传递荷载代表值（kN)：NL=NG+NQ=12.311+3。15=15。461kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/（LaLb）（LbLa）/（0。7LaLo)+Qk=1。4215.461/（1。51。05）(1.051。5)/（0.71.51.5）+0=27。486kN/m2；混凝土板恒载设计值:（kN/m2）:GB=1.2h0/100025=3.6kN/m2；因为计算单元取连续板块其中之一,故需计算本层折算荷载组合设计值:Fi=GB+QB=3。6+27.486=31。086kN/m2；按3
29、等跨均布荷载作用：Mmax+=5.595kNm，Mmax=6.994kNm；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2）+fyAs(h0s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时,采用此公式）；式中Mu-板正截面极限承载弯矩;1-截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0；s-纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm；fc混凝土抗压强度标准值,参照上述修正系数修改；fy-受压区钢筋抗拉强度标准值；As-受压区钢筋总面积；-混凝土受压区高度，=Asfyh0/（1fcbh0+fyAs)s-截面内力臂系数,s=1-0.5,=Asfy/（1bh0)fy-钢筋抗拉强度标准值；As-受拉钢筋总面积；h0-计算单元截面有效高度,短跨方向取h20mm，长跨方向取h30mm，其中h是板厚；Mu+=0。80Mu+=0.801.0010。51413。750300。00/(1。00100010011.90)300。0001413。75100/1000000=27.884kNm；Mu-=0.80Mu=0。801。0011。900100026.276(10026.276/2）+300。0001413.750(100-20)/1000000=48.872kNm；所以有：Mmax+Mu+，Mma
