1、翻身站主体结构模板脚手架方案第1章 工程概况 1第2章 结构模板与支架系统施工设计与检算 21、设计依据 22、模板与支架系统设计检算说明 32.1 设计范围 32.2 设计检算原则 32.3 需要检算的主要内容 32.4 模板变形值的有关规定 33、模板与支架材料力学性能 33.1 木枋（松木枋） 43.2 18mm厚竹胶板 43.3 扣件式钢管支架 44、板模板与支架施工设计、检算 44.1 车站主体结构支架布置形式 44.2 荷载计算 64.3 板模板与支架受力检算 74.3.1 板模板检算 74.3.2 板底木枋检算 84.3.3第二层木枋检算 94.3.4 板支架检算 104.3.5
2、 结论 114.4 梁模板及支架受力检算 114.4.1 梁底模板检算 124.4.2 梁底木枋检算 134.4.3 第二层木枋检算 144.4.4 梁侧模板检算 154.4.5梁支架检算 154.4.6 结论 164.5 支架剪刀撑的设置 175、侧墙模板与支架设计、检算 175.1 设计参数 175.2 荷载计算 175.3 模板受力检算 185.4 内楞检算 195.5 外楞 205.6 支架检算 205.7 结论 216、柱模板设计、检算 216.1 设计参数 216.2 荷载计算 216.3 模板受力检算 226.4 内楞检算 236.5 柱箍检算 236.6 对拉螺栓检算 246.
3、7结论 24第3章 结构工程模板与支架施工方法及技术措施 251、模板与支架施工的一般规定和要求 251.1 模板施工规范要求 251.2 模板施工要求 262、模板与支架施工准备工作 262.1 技术准备 262.2 物资准备 262.3 劳动组织准备 263、模板与支架施工方法与技术措施 273.1 底板模板施工 273.2 侧墙模板安装 273.3 梁模板安装 283.4 楼（顶）板模板安装 283.5 隔墙模板安装 293.6 预留孔洞处模板安装 293.7 模板的拆除 29第4章 结构模板与支架施工安全措施 311、现场操作规范 312、进入基坑要求 313、高处作业安全措施 314
4、、支架和脚手架工程安全措施 325、满堂支架搭设安全措施 336、支架和脚手架拆除安全措施 337、模板工程安全措施 34第5章 结构模板与支架施工质量措施 351、质量方针 352、质量目标 353、质量管理体系 354、模板施工质量保证措施 35临海站主体结构模板工程、支架体系施工专项方案第1章 工程概况本站主体结构形式为地下双层单柱双跨钢筋混凝土矩形框架结构，主体结构与围护结构组成共同受力的复合式结构。车站全长209.8m，车站基坑宽19.1m24.1m，深约16.7118.7m。标准段外包尺寸为19.0m(宽) 12.69m(高)。本工程盾构井段顶板厚900mm，中板厚400mm，底板
5、厚1000mm，侧墙厚600mm（局部800）；标准段顶板厚900mm，中板厚400mm，底板厚1000mm，侧墙厚600mm。地下二层有两种净空：高7.64m（盾构井）、高6.04m（标准段）；负一层净高5.25m（盾构井及标准段详细断面尺寸见下图）。层高高于4.5m，模板搭设属高支模体系。为了确保梁、板底模支撑的牢固，避免模板的变形和破坏，因此，对本工程梁、板模分别进行设计及演算，以确保该工程梁、板模支撑有足够的刚度和稳定性来满足施工要求。第2章 结构模板与支架系统施工设计与检算1、设计依据（1）深圳市地铁5号线工程土建5301标段翻身站主体结构等相关设计资料。（2）本工程土建工程相关文件
6、。（3）国家现行有关施工及验收规范、规则、质量技术标准，以及深圳地区在安全文明施工等方面的规定。（4）建筑施工手册（第四版），中国建筑工业出版社。（5）江正荣编建筑施工计算手册，中国建筑工业出版社。（6）国振喜等编简明建筑工程施工手册，机械工业出版社。（7）混凝土结构设计规范（GB50010-2002），中国建筑工业出版社。（8）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002），中国建筑工业出版社。（9）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130），中国建筑工业出版社。（10）混凝土模板用胶合板（GB/T17656），中国建筑工业出版社。（11）我单位的地下工程结构方面的施工
7、经验。2、模板与支架系统设计检算说明2.1 设计范围标准段主体结构工程包括：顶板、中板、侧墙等内容。由于底板采用直接在垫层上做防水层后施作结构砼，底板与底梁侧模的模板与支撑形式相对简单，根据施工经验进行施工，不必做设计检算。本方案仅对顶板、中板、侧墙的模板及支架系统进行设计检算，确保模板与支架系统的强度、刚度及稳定性等满足要求。2.2 设计检算原则1）在满足结构受力的前提下应考虑挠度变形控制。2）综合考虑结构的安全性、稳定性。3）采取比较符合实际的力学模型进行计算。2.3 需要检算的主要内容1）模板与支架系统的强度和刚度检算；2）压杆受压及稳定性检算；3）拉杆受拉检算。2.4 模板变形值的有关
8、规定为了保证结构表面的平整度，模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定，查建筑施工手册（第四版）第8-6-2-2。1）结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400。2）结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250。3）支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。3、模板与支架材料力学性能查建筑施工手册（第四版）第2和第8节相关规定，并通过计算可知以下参数。3.1 木枋（松木枋）截面尺寸抗弯强度值f弹性模量E惯性矩I=bh3/12抵抗矩W=bh2/610050 mm10N/mm29000 N/mm26666667mm483333 mm3100100
9、 mm10N/mm29000 N/mm28333333mm4166667mm33.2 18mm厚竹胶板尺寸弹性模量E抗弯强度值f2440122018mm 10000 N/mm213N/mm23.3 扣件式钢管支架外径壁厚截面积A惯性矩I截面模量W回转半径i每米自重48 mm3.5 mm489mm2121900mm45078 mm315.78 mm38.4 N钢管、扣件钢材Q235A（3号）强度极限值215 N/mm2（直角、旋转）扣件抗滑移承载力设计值8.5kN水平杆件（小横杆、大横杆）容许挠度值3mm(l/150)钢管的弹性模量E210000N/mm2主要受压构件（立柱）的容许长细比1504
10、、板模板与支架施工设计、检算4.1 车站主体结构支架布置形式本工程结构标准段顶板厚900mm，顶纵梁为18001400；盾构井段顶板厚900mm，顶纵梁为20001400。结构中板厚400mm，中纵梁为1000700。顶板取最大梁截面（截面尺寸为20001400）和顶板支模高度（高度为5.25m，板厚900mm）为典型例子进行本工程高支模模板及支撑系统计算；中板取最大梁截面（截面尺寸为1000700）和中板支模高度（高度为7.64m，板厚400mm）为典型例子进行本工程高支模模板及支撑系统计算；其余部位的计算类同。模板选用18mm厚竹胶板，采用48扣件式钢管满堂红支架作为承载主体。满堂红支架由
11、立杆、大横杆、小横杆、斜撑、剪刀撑构成空间网格结构，立杆沿竖向、大横杆沿横向，小横杆沿纵向布置。中、顶板施工时立杆做为主要的受压承载杆件，小横杆和大横杆作为主要受剪杆件和连接杆件，小横杆的横向间距与立杆横向间距一致，竖向间距与大横杆一致；另外设置必要的剪刀撑和斜撑，以保证结构的稳定。中、顶板模板与支架体系图见下图。模板底采用两层木枋：板底下第一层采用截面100100mm木枋横线路方向布置，间距取0.3m。第二层采用截面100100mm木枋顺线路方向位于支架顶托上，在结构顶板下间距取800mm，中板下间距取900mm。第二层木枋下采用满堂红支架作为承载主体。支架采用48mm扣件式钢管支架,间距为
12、：车站中板下支架立杆纵向间距0.8m，横向间距0.9m，横杆步距1.2m,车站顶板下支架立杆纵向间距0.7m，横向间距0.8m，横杆步距1.05m。立杆底座支撑在结构板上。立杆采用单根钢管，上端设置立杆可调托撑，第二道木枋正对立杆轴心安放于托撑上。4.2 荷载计算注：荷载及荷载组合查建筑施工手册（第四版）第8-6-2-1。荷载组合分项系数设计荷载（KN/m2）q挠（KN/m2）q强（KN/m2）梁模板0.30KN/m21.20.3630.60h+0.36q挠+6.3砼24.0025.50KN/m31.230.60钢筋1.50施工人员、施工设备、振捣砼4.5KN/m21.46.3板模板0.3KN
13、/m21.20.3630.12h+0.36q挠+6.3砼24.0025.10KN/m31.230.12钢筋1.10施工人员、施工设备、振捣砼4.5KN/m21.46.3其中：1、模板及支架自重见8-65； 2、荷载分配系数见表8-67； 3、荷载组合见表8-69。1、板的计算荷载包括钢筋砼自重、模板自重、施工人员及设备荷载、振捣砼产生的荷载。计算时施工荷载按均布荷载考虑。 1）钢筋砼自重：q1=k1h，k1取1.2，q1= 1.2h板厚400mm时，q1=1.225.10.4=12.05kN/m2板厚900mm时，q1=1.225.10.9=27.11kN/m2 2）模板自重：q2=k20.3
14、，k2取1.2，q2=1.20.3=0.36kN/m2 3）施工人员及设备荷载：q3=k32.5，k3取1.4，q3=1.42.5=3.5kN/m2 4）振捣砼产生的荷载：q4=k42，k4取1.4，q4=1.42=2.8kN/m2模板及支架受力计算时荷载为：q=q1+q2+q3+q4板厚400mm时，q=12.05+0.36+3.5+2.8=18.71kN/m2板厚1000mm时，q=27.11+0.36+3.5+2.8=33.77kN/m22、梁的计算荷载包括钢筋砼自重、模板自重、施工人员及设备荷载、振捣砼产生的荷载。计算时施工荷载按均布荷载考虑。 1）钢筋砼自重：q1=k1h，k1取1.
15、2，q1= 1.2h梁高1000mm时，q1=1.225.51.0=30.6kN/m2梁高2000mm时，q1=1.225.52.0=61.2kN/m2 2）模板自重：q2=k20.3，k2取1.2，q2=1.20.3=0.36kN/m2 3）施工人员及设备荷载：q3=k32.5，k3取1.4，q3=1.42.5=3.5kN/m2 4）振捣砼产生的荷载：q4=k42，k4取1.4，q4=1.42=2.8kN/m2模板及支架受力计算时荷载为：q=q1+q2+q3+q4梁高1000mm时，q=30.6+0.36+3.5+2.8=37.26kN/m2梁高2000mm时，q=61.2+0.36+3.5
16、+2.8=67.86kN/m24.3 板模板与支架受力检算4.3.1 板模板检算1、计算模型与计算荷载模板按三跨等跨连续梁板计算。计算跨度按第一层木枋作为支座，跨度为第一层两木枋之间的间距，l1取0.3m。模板计算模型见下图。模板计算模型图模板按1m宽计算，计算荷载q取：板厚400mm时，q=18.71kN/m2板厚900mm时，q=33.77kN/m22、模板最大弯矩计算模板的计算最大弯矩：M=Kmql2，式中弯矩系数Km取0.1板厚为400mm时，M=0.118.710.32=0.16839kN.m=168390N.mm板厚为900mm时，M=0.133.770.32=0.30393kN.
17、m=303930N.mm3、强度验算抗弯拉应力：=M/W板的截面面积矩：W=bh2/6=1000182/6=54000mm3板厚为400mm时，1=168390/54000=3.12N/mm2板厚为1000mm时，2=303930/54000=5.63N/mm2故：1=3.12N/mm2f=13N/mm2，满足强度要求。2=5.63N/mm2f=13N/mm2，满足强度要求。4、刚度验算板模板的挠度：A=Kql4/(100EI)式中K取0.99，E取10000N/mm2，I= bh3/12=1000183/12=486000mm4板厚400mm时，A1 = 0.9918.713004/(100
18、10000486000)=0.309mm板厚900mm时，A2 = 0.9933.773004/(10010000486000)=0.558mm故：A1=0.309mm=300/250=1.2mm，满足刚度要求。A2=0.558mm=300/250=1.2mm，满足刚度要求。4.3.2 板底木枋检算模板底采用两层木枋：板底下第一层木枋横线路方向布置间距取0.3m，木枋为100100mm。第二层木枋位于支架顶托上顺线路方向布置，间距当板厚为900 mm时，间距取800mm；当板厚为400时，间距取900mm。木枋为100100mm。1、板底方木计算模型与计算荷载第一层木枋按三跨等跨连续梁计算，第
19、一层木枋间距取0.3m，木枋下支点间距L1为：板厚为900 mm时，间距取800mm；当板厚为400时，间距取900mm。第一层木枋计算模型见下图。第一层木枋计算模型图计算荷载q为：板厚400mm时，q=18.71kN/m20.3m=5.61N/mm板厚900mm时，q=33.77N/m20.3m=10.13N/mm2、第一层木枋最大弯矩计算第一层木枋的计算最大弯矩：M=Kmql2，式中弯矩系数Km取0.1板厚400mm时，M=0.15.610.92=0.45441kN.m=454410N.mm板厚900mm时，M=0.110.130.82=0.64832kN.m=648320N.mm3、强度
20、验算抗弯拉应力：=M/W第一层木枋截面面积矩：W=bh2/6=1001002/6=166667mm3板厚400mm时，1=454410/166667=2.726N/mm2板厚900mm时，2=648320/166667=3.890N/mm2故：1=2.726N/mm2f=10N/mm2，满足强度要求;2=3.890N/mm2f=10N/mm2，满足强度要求。4、刚度验算第一层木枋的挠度：A=Kql14/(100EI)式中K取0.99，E取9000N/mm2，I= bh3/12=1001003/12=8333333.3mm4板厚400mm时，A1 = 0.995.619004/(10090008
21、333333.3)= 0.486mm板厚900mm时，A2 = 0.9910.138004/(10090008333333.3)= 0.548mm故：A1=0.486mm= 900/250=3.6mm，满足刚度要求。A2=0.548mm= 800/250=3.2mm，满足刚度要求。4.3.3第二层木枋检算1、计算模型与计算荷载第二层木枋按三跨等跨连续梁计算。计算跨度按脚手架作为支座，第二层木枋下支点间距L2为脚手架立杆纵向间距，车站中板下（板厚为400 mm）支架立杆纵向间距0.8m，车站顶板下（板厚最大为900 mm）支架立杆纵向间距0.7m）。第二层木枋计算模型见下图。第二层木枋计算模型图
22、计算荷载P为：板厚400mm时，P=18.71kN/m20.8m=14.968N/mm板厚900mm时，P=33.77N/m20.7m=23.639N/mm2、第二层木枋最大弯矩计算第二层木枋计算最大弯矩：M=Kmql2，式中Km为弯矩系数，l2取0.7m（板厚900时）或0.8m（板厚400时），Km=0.1板厚400mm时，M=0.114.9680.82=0.957952 kN.m=957952 N.mm板厚900mm时，M=0.123.6390.72=1.158311 kN.m=1158311 N.mm3、强度验算抗弯拉应力：=M/W第二层木枋截面面积矩：W=bh2/6=1001002/
23、6=166666.7mm3板厚400mm时，1= 957952/166666.7=5.75 N/mm2板厚900mm时，2= 1158311/166666.7=6.95 N/mm2故：1=5.75N/mm2f=10N/mm2，满足强度要求。2=6.95N/mm2f=10N/mm2，满足强度要求。4、刚度验算第二层木枋的挠度：A=Kql14/(100EI)式中K取0.99，E取9000N/mm2，I= bh3/12=1001003/12=8333333.3mm4l2=0.7m(板厚900mm)或0.8m(板厚400mm)；板厚400mm或900mm时都取木枋：I= 8333333.3 mm4板厚
24、400mm时，A1= 0.9914.9688004/(10090008333333.3)=0.809mm板厚900mm时，A2= 0.9923.6397004/(10090008333333.3) =0.749mm故：A1=0.809mm= 800/250=3.2mm，满足刚度要求。A2=0.749mm= 700/250=2.8mm，满足刚度要求。4.3.4 板支架检算1、支架的设计第二层木枋下采用满堂红支架作为承载主体。支架采用48mm扣件式钢管支架,间距为：中板支架体系（板厚为400mm）,纵向间距0.8m，横向间距0.9m，横杆每1.2m设置一层;顶板支架体系（顶板最厚为900mm）,纵
25、向间距0.7m，横向间距0.8m，横杆每1.05m设置一层。立杆底座支撑在结构板上。立杆采用单根钢管，上端设置立杆可调托撑，第二道木枋正对立杆轴心安放于托撑上。调节杆除起到调节梁板预拱度和调整荷载分布的作用外，施工完成后还可便于模板和支架的拆卸。2、计算荷载见4.2节荷载计算，上部传到支架的荷载为：板厚400mm时，q=12.05+0.36+3.5+2.8=18.71kN/m2板厚900mm时，q=27.11+0.36+3.5+2.8=33.77kN/m23、验算混凝土板模板支架混凝土板模板支架立杆计算：(1)板厚400mm时:支架单根立杆的轴向力设计值为： N=18.710.80.913.4
26、71KN立杆长细比L/i，横杆步距1.2m,L取1200mm,i15.8mm, 76,根据值查冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）附录A得，=0.744由规范公式验算支架立杆稳定性即:N/(A)=13.471103/(0.744489)=37.03N/mm2f=205N/mm2满足要求。(2)板厚900mm时:支架单根立杆的轴向力设计值为： N=33.770.70.818.912KN立杆长细比L/i，横杆步距1.05m,L取1050mm,i15.8mm, 66,根据值查冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）附录A得，=0.793由规范公式验算支架立杆稳定性即:N/
27、(A)=18.912103/(0.793489)=48.770N/mm2f=215N/mm2满足要求。4.3.5 结论经以上验算可知，结构顶板和中板板模板与支架设计满足要求。4.4 梁模板及支架受力检算4.4.1 梁底模板检算1、计算模型与计算荷载模板按三跨等跨连续梁板计算。计算跨度按第一层木枋作为支座，跨度为第一层两木枋之间的间距，l1取0.3m。模板计算模型见下图。模板计算模型图模板按1m宽计算，计算荷载q取：梁高1000mm时，q=30.12+0.36+3.5+2.8=36.78kN/m2梁高2000mm时，q=60.24+0.36+3.5+2.8=66.90kN/m22、模板最大弯矩计
28、算模板的计算最大弯矩：M=Kmql2，式中弯矩系数Km取0.1梁高为1000mm时，M=0.136.780.32=331020N.mm梁高为2000mm时，M=0.166.900.32=602100N.mm3、强度验算抗弯拉应力：=M/W板的截面面积矩：W=bh2/6=1000182/6=54000mm3梁高为1000mm时，1=331020/54000=6.13N/mm2梁高为2000mm时，2=602100/54000=11.15N/mm2故：1=6.13N/mm2f=13N/mm2，满足强度要求。2=11.15N/mm2f=13N/mm2，满足强度要求。4、刚度验算板模板的挠度：A=Kq
29、l4/(100EI)式中K取0.99，E取10000N/mm2，I= bh3/12=1000183/12=486000mm4梁高1000mm时，A1 = 0.9936.783004/(10010000486000)=0.607mm梁高2000mm时，A2 = 0.9966.903004/(10010000486000)=1.104mm故：A1=0.607mm=300/250=1.2mm，满足刚度要求。A2=1.104mm=300/250=1.2mm，满足刚度要求。4.4.2 梁底木枋检算模板底采用两层木枋：板底下第一层木枋间距取0.3m，木枋为100100mm。第二层木枋位于支架顶托上，间距当顶梁时取550mm；当中梁时，间距取350mm。木枋为100100mm。1、梁底方木计算模型与计算荷载第一层木枋按两跨等跨连续梁计算，第二层木枋横向间距L1=0.55m（顶梁）/0.35m(中梁)。第一层木枋计算模型见下图。第一层木枋计算模型图计算荷载q为：梁高1000mm时，q=36.780.3=11.034kN/m梁高2000mm时，q=66.900.3=20.070kN/m2、第一层木枋最大弯矩计算第一层木枋的计算最大弯矩：M=Kmql2，式中弯矩系数Km取0
