1、碳素结构钢Q235，强度设计值：215N/mm,弹性模量：E=2.1X105N/mm22.竖向及横向杆件截面参数：见附图三竖杆件计算1.重力荷载G=BL（t1+t2）玻1.2=（1.3+0.8）/2X4X0.014X25.6X1.2=1.81KN2.风荷载标准值（依据建筑结构荷载规范GB50009-2001）Wk=gz s z W0式中 Wk作用于窗上的风荷载标准值（KN/m2）gz围护结构阵风系数, 地面粗糙度按B类，查表得:60米时 gz=1.56s 体型系数, 查图取 0.8z 一风压高度变化系数, 地面粗糙度按B类，查表得:60米时 z =1.77W0一基本风压, 取0.55 KN/m
2、2（按沈阳地区50年一遇）3.地震作用SE=E maxG式中：SE水平地震作用E一动力放大系数, 取3.0max一地震影响系数最大值，8度设防取0.16G一结构重量4.组合效应荷载组合效应按下式计算S=GG+wwWk+EESES一荷载效应组合设计值G一重力荷载产生的效应值Wk一风荷载（雪荷载）作用效应 SE一地震作用效应G、w、E一分别为重力荷载、风荷载、地震作用的分项系数w、E一分别为风荷载、地震作用的组合系数A 强度计算时分项系数 组合系数 重力荷载 G取1.2 风荷载 w取1.4 w取1.0 地震作用 E取1.3 E 取0.6B 刚度计算时分项系数 组合系数重力荷载 G取1.0风荷载 w
3、取1.0 w取1.0 地震作用 E取1.0 E 取0.65.材料特性碳素结构钢Q235弹性模量 E=2.1X105N/mm2强度设计值 fa=215N/mm26.荷载计算6.1风荷载标准值=1.560.81.770.55=1.21KN/m2取W2k=1.21KN/m地震作用取SE=06.2 竖向杆件强度计算时最大线荷载工况：重力荷载+风荷载+地震作用（G+W+S）qy=（1.4Wk+0.61.30） BdBd-竖中挺受力面积与竖中挺杆件长度之比Bd=（1.054-0.40.4-0.650.65）/4=0.90mqy =（1.41.21+0.60）0.90=1.52KN/m按单跨简支梁模型计算,
4、 竖框所受的最大弯矩为Mmax=q2yL/8式中 L一竖向杆件长度Mmax=0.91X42/8=1.82KNm6.3 竖向中挺刚度计算时最大线荷载qy=（1.0Wk+0.6qy =（1.00.90=1.09KN/m6.4 强度校核竖向杆件为压弯构件，承载力应满足下式要求N/A+Mmax/（r*W）faN一竖框所受轴力N,N=GA一竖框截面积mm2r一塑性发展系数, 取1.05W一当量抵抗矩mm3fa一Q235钢材的强度设计值, 取215.0N/mm2竖向杆件所受应力N/A+Mmax/（r*W）=1.2X1.81X103/1000.16+1.82X106/（1.05 X 18.48X103）=9
5、5.97N/mm2fa=215.0 N/mm2 满足要求6.5 刚度校核当玻璃采用中空玻璃时受力杆件挠度值L/180，且最大挠度值不大于20mmf=5q4yL/384EIx=（5X1.09X44/384X21X104X170.72）X105=0.010m=10mmL/180=22mm满足要求四.横中挺计算自重+风荷载+地震作用（G+W+S）门窗按标高30m计算G=LB（t1+t2）玻1.2=1.31.150.01425.61.2=0.645KN2.风荷载标准值Wk=1.56SE=E maxG/A取SE =04.风压力线荷载qy=（1.4*Wk+0.6*1.3*SE）*HdHd=（1.31.05
6、-0.4750.475-0.5750.575）/1.3=0.81mqy=（1.40.81=1.37KN/m5.最大弯矩按单跨简支梁计算, 横框所受的最大弯矩为水平 My=qy*B2/8式中 B一窗横中挺长度My=1.371.3/8=0.29KNm垂直 Mx=1/2*Ga式中 a一玻璃支点到连接点距离Mx=1/2*0.6450.2=0.065KNma为玻璃垫安装位置到玻璃边缘的距离，取0.2米6.强度校核横中挺的最大应力My/Wy+ Mx/Wx=0.29/（1.051.97）+0.065/（1.052.28）10=167.35N/mmfa=215N/mm7.刚度校核刚度校核线荷载最大值水平qy=
7、（1.0WK+0.6SE）*Hd=（10.81 22 32 满足要求=0.98KN/m垂直G= LB（t1+t2）=0.645KN玻1.2 =1.31.2挠度水平fy=5qyB4/384EIy=（5X0.98X1.34/384X21X104X2.85）X105=0.006m=6mm垂直fz=（G/2）B （12a*B-B2-12a2）/48EIy=（0.645/2）X1.3X（12X0.2X1.3-1.32-12X0.22）/48X21X104X2.85）X105 =0.0014m=1.4mm最大挠度f=fy2+fz2=6+1.4=6.2mmB/180=7.2mm 刚度满足要求五.玻璃面板应力
8、计算取玻璃分格1.3m*1.15m,采用中空玻璃（5+9A+4+6A+5），见附图工况G+W+E1温度应力计算（1）温差应力计算由于玻璃中央与边缘存在的温差而产生的温差应力标准值为 t2k=0.74Ea1234（Tc-Ts）1阴影系数；2窗帘系数；3玻璃面积系数；4嵌缝材料系数；Tc玻璃中央温度（）Ts玻璃边缘温度（）E玻璃的弹性模量，取0.7210Nmm2玻璃的线膨胀系数，为1.010-5；玻璃边缘温度为Ts0.65t00.35ti0.65-190.3526-3.25t0室外温度（）ti室内温度（）室外侧玻璃的中央温度为Tco42.5Ao21.5Ai0.79t00.21ti42.50.432
9、1.50.0760.79-190.212610.36室内侧玻璃的中央温度为Tci 60.5Ai21.5Ao0.61ti0.4t060.50.07621.50.430.61260.4-1922.1Ao室外侧玻璃的组合吸收率，查表得；Ai室内侧玻璃的组合吸收率，查表得；则室外侧玻璃中央与边缘部的温度差为Tco-Ts10.36-（-3.25）13.61（）则室内侧玻璃中央与边缘部的温度差为Tci-Ts22.1-（-3.25）25.35（）取二者的较大值为25.35（）所以玻璃的温差应力标准值为t2k0.74E0.740.721051.010-51.070.5525.3510.33N/mm225mm1
10、2mm钢化玻璃边缘强度设计值为58.8 N/mm玻璃的温差应力设计值为t21.2t2k1.210.3312.4 N/mm2fg58.8 N/mm2 满足要求（2）玻璃挤压应力计算在年温度变化影响下，玻璃边缘与边框之间挤压时，在玻璃中产生的挤压应力为 t1kE（T（2Cdc）/b）式中:t1k挤压应力标准值（N/mm2），当计算值为负值时取零；C玻璃边缘与边框之间的空隙，（mm）；dc施工误差，取为3mm；b玻璃的长边尺寸（mm）；T窗玻璃年温度变化值，取为80；E玻璃的弹性模量，0.72105N/mm2则t1kET（2Cdc）/b0.7210（1.080-（27-3）/1500）-470.40
11、可知，在年温度变化影响下，玻璃边缘与边框之间没有挤压产生。2 玻璃强度计算（1）风荷载作用下应力标准值WkWk61Wka/tWk风荷载作用下的应力标准值；K高层建筑取安全系数1.1a玻璃短边长度 （mm）；t玻璃的厚度（mm）,中空玻璃的厚度取单片外侧玻璃厚度的1.2倍； 1弯曲系数，按a/b的值查表WkZszWoK1.561.11.34KNm2则Wk6a2/t260.04961.3410-313002/6218.72N/mm（2）地震作用下应力标准值Ek水平分布地震作用标准值为qEkE25.6t10 取0Ek6qEka2/t2考虑铝框，地震作用加大20则Ek1.26a2/t2 取0Ek地震作
12、用下的应力标准值；（3）玻璃的应力组合设计值为WWWkE1.01.414.910.60 Ek -32225-520.87N/mm2fa84N/mm2 满足要求3玻璃挠度计算风荷载标准值为Wk1.34KN/m玻璃跨中最大挠度为2qka4玻璃所受的荷载组合值为qk1.0WK0.6qEk11.340.601.34KNm21.3410mm玻璃板的弯曲刚度t（12（1-）0.7263（12（10.22）13.5105mm泊松比，取0.2玻璃弹性模量，取0.72105mm2t玻璃厚度（mm）,中空玻璃取外片厚度的1.2倍则玻璃的挠度-345 0.00466130013.5100.7417.15mm2跨中最
13、大挠度系数，由a/b查表a玻璃短边长（mm）当玻璃板的挠度大于玻璃板厚度一半时，按小挠度应力计算公式出现偏差， 而增加的折减修正系数。玻璃板对角线长度为L（a2b2）b玻璃长边长（mm）L（13002+11502）1755 mm/L17.15/1755=0.0091/100 满足要求。4玻璃面积计算双层玻璃的最大面积按下式计算：当t6mm时max0.2at1.8Wkmax玻璃的允许最大面积m2；W2k风荷载标准值KNm；t 中空玻璃按两单片中薄片厚度进行计算玻璃的抗风压调整系数，中空玻璃取1.5则max0.2at1.8Wk0.21.551.80.925.91m2与最大的分格面积比较，max=5.91m2BH2.1 m2玻璃分格满足要求。
