1、10、当必须并联使用旋风除尘器时,应合理的设计联接各除尘器的分风管和汇风管,尽可能使每台除尘器的处理风量相等,以防止除尘器之间产生的串流,使总效率降低,因而宜对各除尘器单设灰斗。五、旋风除尘器的结构和除尘机理及除尘效率影响因素1.旋风除尘器的结构以及机理旋风除尘器的结构如下列图所示,当含尘气体由进气管进入旋风除尘器时,气流将由直线运动转变为圆周运动,旋转气流的绝大局部延器壁呈螺旋形向下,朝椎体流动。通常称为外旋气流,含尘气体在旋转过程中产生离心力,将重度大于气体的尘粒甩向器壁。尘粒一旦与器壁接触,便失去惯性力而靠入口速度的动量和向下的重力延壁面下落,进入排灰管。旋转下降的外旋气流在到达椎体时,
2、因椎体形状的收缩而向除尘器中心靠拢。根据“旋转矩不变原理,其切向速度不断增加。当气流到达椎体下端某一位置时,即以同样的旋转方向从旋风除尘器中部,由下反转而上,继续做螺旋运动,即内旋气流。最后净化气体经排气管排除旋风除尘器外,一局部未被捕集的尘粒也由此遗失。 1排气管2顶盖3排灰管 4圆锥体5圆筒体6进气管 2、旋风除尘器除尘效率的影响因素影响旋风除尘器除尘效率的因素有:二次效应、比例尺寸、烟尘的物理性质和操作变量。1二次效应:造成理论与实践的效率曲线的差异主要是因为二次效应,即被捕集粒子重新进入气流。在较小的粒径区间内,理应溢出的粒子聚集或者被较大尘粒撞向壁面而脱离气流获得捕集,实际效率高于理
3、论效率;在较大粒径区间内,理应掉入灰斗的粒子反被弹回气流或沉积的气流被吹起来最后随净化空气一起排走脱离气流获得捕集,从而实际效率小于理论效率。在旋风除尘器的顶部安装环状雾化器将水喷淋到旋风除尘器内壁上,能有效地控制二次效应。2比例尺寸:旋风除尘器的结构和各局部尺寸还很难用理论方法进行精确设计和计算,一般的方法先通过对除尘器性能的影响因素进行定性分析,做出模型设计,然后通过实验方法,调整模型尺寸,最后定性,并根据相似原理进行放大或缩放。3烟尘的物理性质:气体的密度和黏度、尘粒的大小和相对密度、烟尘含尘浓度等都影响旋风除尘器的效率。4操作变量:提高烟气入流速度,旋风除尘器分割直径变小,使除尘器性能
4、改善,通常依照旋风除尘器的直径而选用的实际入口速度在1025m/s范围内。六、旋风除尘器试计算与型号选择1、设计任务一个焦炉装煤车在装煤过程中形成尘源。通过管道接入地面除尘系统,经过旋风除尘后外排。主要设计参数:1处理风量3500m3/h。烟气温度502除尘器入口含尘质量浓为40g/m3。3除尘器入口含尘气流速度20m/s。4除尘器出口含尘质量浓度小于等于100mg/ m3。5除尘效率99.75%旋风除尘器型号介绍 (1)CLG(XLG)型旋风除尘器CLG(XLG)型旋风除尘器由多个小直径旋风管组成,具有结构简单、制造方便、压力损失小,处理气量大等特点,除尘效率视灰尘性质、浓度而异,一般为50
5、%90%,对粒径为10粉尘的除尘效率一般低于70%,仅适合捕集工业废气中密度和尘粒较大的、枯燥的非纤维性粉尘。 (2)CLK(XLK)型旋风除尘器CLK(XLK)型旋风除尘器的主要特点是将下锥体变成倒圆锥体,减少含尘气体向筒体中心短路至出口的可能性,减少了返混并减轻了器壁的磨损。另外,其下部的反射屏能有效防止二次扬尘,从而提高除尘效率至88%92%,阻力约为9001200帕斯卡,适于捕集粒径大于10的粉尘。 (3)CLT/A型旋风除尘器CLT/A型旋风除尘器是由旋风筒体,集灰斗和蜗壳(或集风帽)三局部组成,按筒体个数区分,CLT/A型旋风除尘器有单筒,双筒,三筒,六筒CLT/A型旋风除尘器等五
6、种组合,每种组合有两种出风形式:型水平出风和型(上部出风)。对于型双筒组合者,另有正中进出风和旁侧进出风两种组合形式,型单筒CLT/A型旋风除尘器和三筒只有旁侧时出风一种形式,四筒和六筒组合那么只有正中进出风形式,对于二型各种组合,可采用上述型中的任意一种进风位置,CLT/A型旋风除尘器具有阻力小,除尘效率高,处理风量大,性能稳定,占地面积小结构简单,实用廉价等特点。(4)XCX型旋风除尘器XCX型旋风除尘器属于长椎体旋风除尘器的一种,它具有体积小、用料省、除尘效率高的优点,适用与捕集非粘结性的金属、矿物、纤维性粉尘、刨花和木屑,特别对纤维性的棉尘除尘率几乎为100%。一般情况下除尘效率为90
7、%。该类型除尘器有较长的锥体,一般采用锥体长度为筒体长度的2.8倍,用以提高除尘效率;直筒段长度较短,位于蜗壳和锥体之间的直筒长度可根据进气口气速选择;在排气管内设有弧形减阻器,降低除尘器的阻力系数,通过设置弧形减阻器可以使阻力系数下降10.5%,单除尘效率略微降低,约0.1%-0.3%。XCX型旋风除尘器系列共有14种规格,直径200-1600mm,每级间距100mm。单管处理气量为150-13100。当进气口气速为26m/s时,总除尘效率为98.8%,压力损失为1450Pa。XCX型旋风除尘器的最正确运行工况为进口气速为16-26m/s。各类旋风除尘器结构尺寸:D1 筒体直径、D2、D3排
8、气管直径de、D4锥体下部直径排灰口直径、H芯管进口截面到锥体排灰口的距离或称别离区高度、H1筒体长度、H2锥体长度、a进口宽度、b进口高度、s芯管插入深度。表中列出了局部旋风器的结构参数。 常见旋风器的结构尺寸型号KD2KD3KD4KH1KH2KaKbKSDucon-SDC0.550.240.901.520.2250.4341.33Ducon-SDM0.5350.2340.593H0.590.351.500.200.601.20K0.5460.2930.2130.3871.00CLG0.172.500.230.440.70CZT0.500.300.9172.800.1790.7170.677
9、XLK0.1652.003.000.261.10XLT/A2.620.66XLP/A0.182.901.300.7800.734XLP/B0.431.702.300.46XCZ0.400.922.750.72XCX0.252.85XCD0.2860.80Stirmand(h)Swift1.400.21井伊谷钢一Leith-Licht0.3750.161.25Friedland0.690.62Strn0.750.45 各型号旋风除尘器压力损失系数 03.903.05.525.33.867.584.829.25.408.39.20XCY8.0Stern7.41XCY-6.58.1012.47.80
10、2.767.60Buell10选择一种除尘器进行计算因为D越小除尘效率越高,根据表中的数据可试选用CLG高效旋风除尘器。进口气速 那么筒体的直径:旋风除尘器的其他部件的尺寸:1入口宽度和高度a,ba= 0.230.48=0.110m=110mmb=0.440.48=0.123m=123mm2排出管直径: 3筒体长度h:4锥体长度H: (5)排灰口直径 (6) 内筒深度:压力损失计算,根据各型号旋风除尘器表可知CLG型旋风除尘器的压损系数=3.0,粉尘密度,那么压力损失为:分级效率计算。选择雷斯和利希特的径向混合模式有:分割直径:因而分级效率方程又可以表示为:总除尘效率:那么根据粉煤灰的粒径分布
11、的下表:分级号粒径范围粒径个数中点粒径质量频度分级效率10-410420.000210.9459 4-616050.00540.9909 36-816170.01510.9954 48-9758.50.01250.9968 9-10679.50.01560.9975 610-14186120.08730.9984 14-1661150.07230.9990 816-2079180.12530.9993 920-3510327.50.58240.9997 35-5042.50.08350.9999 1150总计10000.998913757故该除尘器的效率大于99.75%所以可以选用CLG型旋风
12、除尘器。七、除图器尘器绘图附于文件内A3图纸八、参考文献1刘天齐.三废处理工程技术手册废气卷.北京:化学工业出版社,19992.张殿印.除尘工程设计手册. 北京:化学工业出版社,20033.童志权.工业废气净化与利用. 北京:4.周兴求,叶代启.环保设备设计手册大1气污染控制设备,北京:5.罗辉.环保设备设计与应用. 北京:高等教育出版社,2003 6.周兴求,叶代启.环保设备设计手册M.北京:化学工业出版社,2004九、结束语本次课程设计中充分的发现了自己学习中的问题,也更深刻的了解到旋风除尘器的种类、结构、计算方法等知识,但在整个课程设计的过程中还是比拟曲折。网上能查找到的资料很多,但是很少能起到实在的作用。因为对于旋风除尘器的具体结构、性能和使用范围不了解因此选型就成了一个大问题,最终在网上查找到一个列举了多种除尘器型号的表,选型问题才得以解决。由于计算方法较多且局部参数取值不清楚,给数据的试算增加了很大的难度。在室友的帮助下才得以解决问题让设计顺利进行。虽然过程坎坷,但还是完成了任务。这次的设计并不是那么的好,很多数据都缺少权威数据支撑还存在不少模糊的地方。但是毕竟是第一次接触这类设计,能写出这样的作业也不容易。设计过程中收货了许多知识,锻炼了自身水平并对旋风除尘器有了一定水平的认识。