1、安置挑梁时，挑梁尾端套入预埋钢箍内，用木楔打紧固定。3、立杆接长必须采用对接扣件，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4、剪刀撑设置每道跨越立杆的根采用6根（4跨6米），斜杆与地面的倾角在4560之间。剪刀撑应随立杆，纵向和横向水平杆等同步搭设。斜杆用旋转扣件与立杆或横向水平杆扣牢。剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖柜的边缘至杆端距离不小于10，每组剪刀撑由底至顶层呈之字型连续设置，用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，扣件中
2、心离节点距离不宜大于150。5、横杆水平杆用直角扣件在立柱上，伸出内外立杆应不少于10，纵向水平杆应安置在横向水平杆上面，靠内外立杆的纵向横杆在立杆内侧用直角扣件与立杆固定，中间的纵向横杆与小横杆固定，间距不大于40。6、架体拉结（连墙件）采用刚性节点，离主节点距离大于300，拉结垂直间距根据建筑物层高，每层楼面设置，水平距离开4.5m设置一个上下层呈梅花形错开设置，转角处1m内设一拉结点。拉结杆呈水平并垂直于墙面设置与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许上翘。预埋在砼墙中的连墙件，应在砼强度大于15MPa时使用。7、扣件采用可锻铸铁制成，规格必须与钢管外经相同，扣件螺栓拧紧扭力距不应小于40N
3、M，且不应小于65NM，在主节点处固定大、小横杆剪力撑等用的各种扣件的中心点的相互距离不应大于150，各杆件端头伸出扣件盖板边缘距离不应小于100，对接扣件的开口应转上或转内。8、脚手架外立杆内侧设高1.2m,0.6m双道栏杆，下设不低于180高的踢脚板，并用密目安全网全封闭。9、外架脚手板采用竹笆脚手片，铺设时应按主竹筋垂直于大横杆方向铺设，采用对接平铺，四角应用18#的镀锌铁丝固定在大横杆上。满铺不留空档。10、架体内做到三步一隔离，作业层下层做防护层，隔离层架体内脚手片满铺，架体与建筑物间空档用木板封严。11、脚手架搭设必须按照施工方案和规范（JGJ130-2001）施工，施工人员必须经
4、劳动部门培训考核合格，持有效操作证上岗作业。搭设完毕后必须经检查验收合格后投入使用。七、搭设参数立杆间距：纵距La=1.5m，横距Lb=0.8m，步距h=1.8m，内立杆离墙0.30m， 八、脚手架拆除：1、脚手架拆除作业应设置警区，并有专人负责警戒。2、拆除作业前应将脚手架上的留存材料、杂物等清理干净。3、脚手架拆除顺序为安全网脚手片栏杆剪力撑牵杆横杆立杆，自上而下先装者后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪力撑应先拆中间扣件，再拆两头扣件，由中间操作人员向下传递杆子。4、拆下的杆件和另配件应分类堆放（零配件装入容器），用吊车吊下，严禁抛掷。5、拆下的杆件、零配件
5、运到地面时，应随时按吕种分规格堆放整齐，妥善保管，有损坏的给予维修、保养。九、安全措施：1、搭拆脚手架必须由经安全教育，持特殊工程操作证的架子工承担，患有高血压、心脏病者不得上脚手架操作。2、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，系好安全带，工具及零配件要装在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。3、工现场带电线路如无可靠的安全措施，不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线和电器装置。4、严禁在脚手架上堆放模板、钢筋、木材等施工多余的材料，以确保脚步手架畅通及防止超载。5、运脚手片、钢管等时必须用专用保险钩，否则严禁起吊，并要堆放平整，并严格控制脚步手架上的荷载。6、脚手架四周应有接地保护和防雷
6、装置。7、严禁拆除脚步手架拉结件、栏杆和其它任何杆件，如特殊需要必须拆除某部件时，必须经项目负责人同意。经加固后方可拆除。8、在搭拆作业时，注意力要集中，严禁开玩笑，严禁酒后上班作业。9、置适当的灭火器，做好防火措施。10、由架子班长单小时负责日常检查，维修，保养工作，确保施工安全。11、严格执行脚手架检查验收制度，经项目部、公司工程部验收合格后，方可持合格牌使用。12、定期对脚手架进行检查，发现隐患必须定措施、定人、定时做好整改工作。十、计算书 普通型钢悬挑脚手架计算书庆阳银陇嘉苑小区工程； 工程建设地点:庆阳市育才东路与公刘路交接处；框架剪墙结构； 地上十八层； 地下二层；建筑高度：53m
7、；标准层层高：3m ；总建筑面积：80000平方米；总工期：1095天。本工程由庆阳银陇房地产投资建设，陕西省现代建筑设计研究院设计，地质勘察，监理，组织施工；由周云岳担任项目经理，叶祥荣担任技术负责人。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）、建筑施工安全检查评分标准（JGJ59-99）、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91） 以及本工程的施工图纸。 1、参数信息:（1）.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设
8、尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；（2）.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）:3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）.风荷载参数本工程地处甘肃西峰镇，基本风压0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；
9、（4）.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；（5）.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点螺栓直径（mm）:20.00；楼板混凝土标号:C30；（6）.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为（m）:3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物
10、拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/（2+1）=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/（2+1）=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.
11、8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）（2）.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1421.52+0.101.121.52 =0.278 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.101.52-0.1171.52 =-0.327 kN选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Ma
12、x（0.278106,0.327106）/5080=64.37 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 64.37 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！（3）.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = （0.677q1l4 + 0.990q2l4）/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11815004/（1002.06105121900）+0.9900.812190
13、0） = 1.758 mm；大横杆的最大挠度 1.758 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 3、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：1.5/（2+1）=0.120 kN；活荷载标准值：Q=31.5/（2+1） =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2（0.05
14、8+0.12）+1.4 1.2 = 1.893 kN； 小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kN集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8930.8/3 = 0.505 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.509 kN最大应力计算值 = M / W = 0.509106/5080=100.102 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =100.102 N/mm2 小
15、于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！（3）.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=58004/（384121900） = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2 = 1.378 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl（3l2 - 4l2/9）/72EIpmax = 1377.6800（38002-48002/9 ） /（72121900）
16、= 0.997 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小横杆的最大挠度为 1.005 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； P1 =
17、 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN； P3 = 0.31.5/2=0.18 kN； Q = 31.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2（0.058+0.015+0.18）+1.41.8=2.824 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+（1.502/2）0.038/1.8018.00 = 2
18、.822kN；（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.34（0.8+0.3）/2 = 0.99 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.151.5/2 = 0.45 kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.00518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.397 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 32
19、/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.397+ 0.851.43.6= 9.561 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.397+1.43.6=10.317kN；6、立杆的稳定性计算:风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：z= 0.74； s -
20、风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.30.740.214 = 0.033 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 0.0331.82/10 = 0.019 kN考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.561 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A） fN = N= 10.317kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（J
21、GJ130-2001）表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 9560.88/（0.186489）+19233.044/5080 = 1
22、08.904 N/mm2；立杆稳定性计算 = 108.904 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 10316.88/（0.186489）=113.43 N/mm2；立杆稳定性计算 = 113.43 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.3，Wk = 0.7z0=0.7 0.920.2140.3 = 0.041 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚
23、手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.625 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.625 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf
24、= 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 5.625 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 5.625小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图8、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A
25、 = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.24.397 +1.43.6 = 10.317 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.000178.5 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kNm） 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 11.424 kN；R2 = 10.182 kN；R3 = -0.185 kN。最大弯矩 Mmax= 1.874 kN最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.874106 /（ 1.05 108300
26、 ）+ 6.231103 / 2195 = 19.323 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 19.323 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！9、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = （570tb/lh）（235/fy）经过计算得到最大应力b = （570tb/lh）（235/fy）=570 1063 235 /（ 3000160235） = 0.75由于b大于0.6，根据钢结构设计规范（GB50017-2003）附表B，得到 b值为0.69。经过计算得到最大应力 = 1.874106 /（ 0.69108300 ）= 24.974 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 24.974 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!10、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=12.155 kN；11、
